奥氏体化温度对4Cr5MoV1Si（H13）高温脆性的影响

本文研究了奥氏体化温度以及变形温度对4Cr5MoV1Si(H13)钢高温脆性的影响,试验结果表明,当奥氏体化温度等于或大于115℃时出现高温脆性。作者认为沿晶界析出的第二相颗粒、碳化物在热变形过程中的动态析出、杂质原子在晶界的偏析以及晶粒尺寸的大小是影响高温脆性的重要因素。     

非晶态合金的脆化

本文综合论述了非晶态合金的脆化，尤其是非晶态软磁合金的退火脆化；分析了非晶合金退火脆化的起因和影响因素；并对解决合金退火脆化问题的途径进行了探讨。     

00Cr30Mo2铁素体不锈钢475 ℃脆性的研究

通过热处理调整00Cr30Mo2铁素体不锈钢的固溶碳含量，利用拉伸实验、扫描和透射电镜观察等研究了钢在475℃时效不同时间后的拉伸性能、变形和断裂行为。结果表明：固溶在基体中的碳能够抑制富Cr区的形成，推迟475℃脆性的发生，时效后钢的变形方式以位错的平面滑移为主，同时伴有一定的孪晶变形。     

TiAl—W和TiAl—Cr合金的高温压缩行为

近γ-TiAl合金已经被确定为先进燃气涡轮发动机零部件的候选材料.但是,它们的低塑性限制了为取得所需要的复杂形状所适用的工艺方案的选择.一种可供选择的方案是粉末冶金预成形件的热模锻,它能够生产出近净形的零件.事实表明,可以没有裂纹地热加工粉末冶金的近γ-TiAl合金;如果适当地控制温度、应变速率和显微组织等各项参数,那么就能够显示出超塑性变形特性.但是,人们关于第三种添加元素对粉末冶金近γ-TiAl合金热变形行为的影响却知之甚少.在这里,笔者将根据最近一些报道,就Ti-48.4Al-1.9W和Ti-47.1Al-2.9Cr(at%)两种合金的等温和恒定应变速率     

1Cr21Ni5Ti脆化现象的探讨

本文就1Cr21Ni5Ti 650℃敏化处理在弯曲处产生脆化裂纹原因进行了各方面的探讨,得出①化学成分控制不当会产生相变而引起脆性裂纹。②热处理制度掌握不好,也会产生碳化物析出,合金贫化650－750℃长期保温使δ相摘出使金相向马氏体转变而引起脆断裂纹的产生。从而工艺理论条件上来阐述了我们多年生产该钢所取得的优势,指出冶炼工艺,热处理工艺和热加工艺均是在理论掌握的基础上实施,才能保证质量。     

氢与回火脆化对2．25Cr－1Mo钢局部脆断应力的影响

采用恒温有限元法，研究了一定温度下氢原子与回火脆化对三种不同成分２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢局部脆断应力的影响。结果发现，可用局部脆断应力σｆ＊的变化衡量材料的回火脆化倾向，但由于晶界上杂质元素与氢原子分布的随机性，可能导致沿晶脆断应力的分散。在降低局部脆断应力的作用上，氢脆与回火脆化具有叠加关系。     

双相不锈钢1Cr21Ni5Ti脆化研究

主要研究了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢400℃～600℃之间不同温度的脆化倾向，结果表明：400℃～500℃之间时效脆化速度明显高于550℃和600℃时效，脆化原因主要是铁素体钢具有的475℃脆性。     

氢与回火脆化对2.25Cr—1Mo钢局部脆断应力的影响

采用恒温有限元法，研究了一定温度与氢原子回火脆化对三种不同成分２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢局部脆断应力的影响，结果发现，可用局部脆断应力σ１的变化衡量材料的回火脆化倾向，但由于晶界上杂质元素与氢原子分布的随机性，可能导致沿晶脆断应力的分析，在降低局部脆断应力的作用下，氢脆与回火脆化具有叠加关系。     

1Cr17Ni2钢的高温回火脆性

研究了亚温淬火对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢高温回火脆性的影响。结果表明，亚温淬火能有效地抑制该钢的高温回火脆性。经亚温淬火后，钢的脆性转化温度降低，韧性得到改善，断口形貌由准解理型变为韧窝型，合金元素向基体和δ铁素体中的富集程度增大，在改善钢的韧性的同时仍保持较高的强度水平。     

Cr—Mo钢的回火脆性及其评定

本文简述了影响Cr-Mo钢回火脆性的各种因素,介绍了步冷脆化处理工艺和Cr-Mo钢回火脆性的评定方法。     

对Ni3Al晶界脆性的再思考

对Ｎｉ３Ａｌ晶界脆性的近期研究进展表明，环境因素是造成脆化的主要原因。本文在综合分析文献资料的基础上指出，Ｎｉ３Ａｌ对环境因素的敏感性与其晶界结构密切相关。在Ａｌ含量略低于定比时，晶界存在纳米级的富Ｎｉ区，形成夹在Ｎｉ３Ａｌ有序点阵中的晶界无序区，它是此类合金对环境脆化高度敏感的内在原因。     

预处理对Fe－15Cr－4Al合金475℃脆性的影响和钇的作用

１１００℃预处理的Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ合金在５００℃时效后迅速脆化，８００℃预处理的合金则无脆化倾向。高温处理的合金有明显的Ｓｎｏｅｋ内耗峰，α相中碳、氮的浓度较高。时效后Ｓｎｏｅｋ峰降低，在主峰的高温侧还分裂出一小峰。这表明４７５℃脆化包括碳、氮析出和α＇相析出两个过程。前者在时效初期有极强的脆化作用，后者在时效数百小时后才显示出微弱的影响。中温预处理的合金无Ｓｎｏｅｋ峰，碳、氮已充分析出，它们不再发生时效析出。含０．２和０．４ｗｔ％Ｙ的合金不出现４７５℃脆性。内耗无Ｓｎｏｅｋ峰，合金中碳化物、氮化物极少。Ｙ－Ｆｅ相俘获杂质原子，消除碳、氮的时效析出，是钇抑制４７５℃脆性的原因。     

连铸二次冷却区中微细碳化物析出和钢的高温脆化

1 绪言 在低碳钢连铸中,为降低含Al、Nb、V、Cr、Mo等连铸坯的表面缺陷,尽管在改进操作条件方面付出了极大的努力,但这仍成为当前的重要课题而遗留下来。鉴于此,正在积极进行有关钢的高温脆化的研究,以便消除铸坯的表面缺陷。 关于铸坯的横裂,通过金属组织学的研讨提出:由于硫化物和碳氮化合物向丁晶界的析出而使晶界能降低;由于。相的变形应力明显低于丁相,它在向丁晶界析出就使晶界脆化;由于碳氮化合物的析出而使y相再结晶延迟等高温脆化机理,一般来说钢的高温延性受钢的成分、变形温度、变形前的热滞后、应变速度等影响,而这些因素又影响钢的组织和析出物的存在状态。     

1Cr21Ni5Ti双相不锈钢脆化现象及韧化措施

研究了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢的脆化本质及相应的韧化措施。生产和应用跟踪分析表明：只要经过脆化处理，所有1Cr21Ni5Ti钢都会发生程度不同的脆化，铁素体的准解理断裂是其脆化的本质。高的Ti／C比、尤其是高的残铝使奥氏体相比例明显减少、降低了阻止准解理裂纹扩展的能力，因此高钛、铝含量的钢具有显著的脆化倾向。实验证实，增加锻造比可明显改善奥氏体相的分布和形态，显著改善含高钛、铝钢的冲击韧性。     

0.11C-1.27Mn-0.02Nb-0.01Ti微合金钢连铸坯的高温脆化

在Gleeble 2 0 0 0试验机进行了Q345c hq微合金钢 (% ) :0 11C 1 2 7Mn 0 0 2 0P 0 0 0 7S 0 0 4Cu 0 0 2Nb 0 0 1Ti的连铸坯在 6 0 0～ 10 5 0℃、应变速率 5× 10 - 1 s至 5× 10 - 3 s下的高温拉伸试验。结果表明 ,应变速率为 5 0× 10 - 1 s时 ,Q345c hq钢的脆化温度为 70 0℃左右 ,当应变速率降低到 5 0× 10 - 3 s时 ,钢的脆化温度范围扩大到 6 0 0～ 90 0℃。显微组织分析得出 ,70 0℃时在γ晶界形成网状薄膜先共析铁素体 ,成为裂纹源 ,是脆化的主要原因。避免在 6 0 0～ 90 0℃脆化温度区矫直是防止该钢连铸坯产生裂纹的关键措施