Cr/c对中铬铸铁组织和性能的影响研究

本文主要研究Cr/c对中铬铸铁组织和性能影响。研究结果表明:提高中铬铸铁含碳量使碳化物体积分数(CVF)增加而导致硬度提高。此外,随着cr/c提高,中铬铸铁的共晶碳化物细化,(cr.Fe)_7C_3碳化物和残留奥氏体增加,因而使中铬铸铁的冲击韧性和抗弯强度提高并获得较好耐磨性。     

E型磨煤机耐磨材料的试验研究

淮南电厂引进的波兰EM70/62型磨煤机,其耐磨件的磨环为镍硬铸铁件,经过一段时间运行磨损后无备品供应。该厂曾用50Mn2铸钢件代替,经试用表明其耐磨性能不佳,磨损率为17毫米/千小时,寿命很短。为此,西安电力机械厂与西安交通大学铸造教研室共同研究试制了新的耐磨材质——高铬铸铁,用以代替镍硬铸铁,并在淮南电厂安装试运。1978年9月停机测定其磨损率为2.16毫米/千小时,其耐磨损能力比50Mn2铸钢件提高了7倍,比波兰的镍硬铸铁(磨损率为2.61毫米/千小时)     

MPS磨煤机复合合金辊胎耐磨特性的研究

目前国内外中速磨煤机辊胎及盘瓦的材质为镍硬4号铸铁和高铬铸铁 ,其硬度可达ＨＲｃ50以上 ,但由于我国火力发电厂燃煤煤质较差 ,三块 (铁块 ,石块 ,木块 )较多 ,导致辊胎和盘瓦磨损严重 ,一般运行寿命为80 0 0～ 10 0 0 0ｈ。同时由于辊胎和盘瓦磨损严重 (最大磨损量为 4 0～ 50ｍｍ) ,使磨煤机长期处在低出力情况下运行 ,锅炉磨煤备用系数严重不足。采用的复合合金耐磨辊胎及盘瓦 ,较好地解决了这一问题。1　复合合金选择及性能复合合金辊胎及盘瓦是以铸钢作为基体 ,在其工作表面上粘结一层复合合金。复合合金是由耐磨相的硬质合金和浸润…     

PZM1600/1380型平盘中速磨煤机高铬铸铁辊套及衬板

PZM1600/1380型平盘中速磨煤机的辊套及衬板为该磨关键易磨部,件原设计采用高锰钢辊套和衬板,使用寿命短,更换频繁,不能保证煤粉正常供应。西安电力机械厂、西安交通大学、西安热工研究所等与有关电厂一起,经过四年多的研究试验,试制了高铬铸铁辊套及村板,在陕西秦岭发电厂及山西娘子关发电厂运行试验,证明高铬铸铁辊套及衬板具有高的抗磨粒磨损性能,使用寿命目前已达到原高锰钢辊套的3～4倍,衬板的9～10倍(制造成本仅增加约20％),延长了磨煤机的运行周期,提高了电厂的运行安全性和经济性。 1.主要技术规格辊套直径1380×400毫米,单重1640公斤,每机2只;衬板厚80毫米,单重160公斤,每机6块。化学成份(％): 碳2.6～3.2;铬14～19;钼1.8～3.2;铜 0.8～     

火力发电厂磨煤机耐磨材料的研制

目前火力发电厂钢球磨煤机所用的磨球,一般为马铁球、铸铁球;风扇磨煤机叶轮上的冲击板大都采用 Mn13或50Mn2铸件,在运行中磨损严重,使用时间虽随材质和煤质有异,但均较短。一般磨球的磨损量约为160～400克/吨煤,冲击板平均使用时间为500～700小时左右。由于这些易磨件使用时间短,使维修工作量大,增加了备品补给量,影响了磨煤机和锅炉的正常运行,磨煤单位电耗也增高。因此,国内不少单位正在积极研制新的耐磨材料.浙江省电力修造厂和浙江大学金属材料工程教研组共同研制了各种尺寸的耐磨低碳自口铸铁磨球。这种磨球具有一定的韧性和良好的耐磨性,经糊州、闵行、梅溪、半山、盐城发电厂和衢化热电厂等单位一年半时间的实际应用,磨球的磨损量仅为71～117克/吨煤,破碎率为0.03～0.07%,比以往所用的马铁球、铸铁球等的使用时间成倍地提高。     

MPS型磨煤机选型

一、MPS型磨选型计算前,由设计院、电厂提供的原始数据电厂基地的海拔高度:H米空气湿度:ωHzOL公斤/公斤投运磨煤机台数:Z_M台锅炉总燃煤量(额定负荷):MB吨/时原煤水分:W~y公斤/公斤原煤灰分:A~y公斤/公斤可燃基挥发分:V~r公斤/公斤煤粉水分:W~F公斤/公斤原煤哈氏可磨性系数:H_GI·H原煤低位发热量;Q~y_DW千卡/公斤磨煤机环境温度(平均):t_a℃要求煤粉细度:R_90％煤粉输送管数目:Z_STL根煤粉输送管内径;d_STL米喷燃器过量空气系数:a锅炉额定蒸发量:吨/时磨煤机分离器出口温度:t_2·C锅炉部分有关数据(如左表):     

Sm-Co-Fe-Cu-Zr永磁合金的畴结构和重新磁化

通过观察畴结构,研究了Sm-Co-Fe-Cu-Zr烧结永磁体的重新磁化,证实了经过不同热处理样品的畴结构性能与它们的磁特性间的联系。为了获得高磁能积的永磁体,采用了以Sm(Co,Fe,Cu)z(7相似文献   

B-矫顽力为一万奥的磁体

本研究概述了在取得Co-Pr-Sm合金最佳磁性方面,控制成分和烧结温度的重要性。最终成分为62％钴,21.3％镨和15.8％钐(本文均用重量百分数计算成分——译注)的样品,获得了下列性能,B-矫顽力1.01(?)斯拉((?)斯拉(Tesla)=韦伯·米~2(国际制磁感应单位)=[10~4高斯]——译注)[10.1千奥]和(BH)_(max)207千焦耳/米~3[26兆高奥]。鉴于在此类合金中为获得高矫顽力常常遇到困难,所以上述B-矫顽力值特别值得注意。     

关于(110)2.5MW汽轮机发生叶片断裂情况及防止断叶片调频措施的简要报告

我厂装有4台31一25一7型汽轮机。 机号}1】213}4 型号{31一26一7型 制__造___二编…厦____匕_生_}____丁舀二…_____19~1 23 投_产吐_风}6吟遮-一-}69年初匕一二口笙扭_!70年5月_一丛立疏水改进吐且.I_}.7飞年煎.:}r艾1午剪{______祛年__J..,__…__,.__1一」号机机内疏水改进后尺、上如下表 F一一第11压力级隔板下部疏水孔 各机投产后,;气温、汽压基本正常.汽温一般均在牛2(l。C以上,周波基本上稳定在弓。周/不少,负荷也较协定卜 一、第If,压力级叶片事故及分析 1号机运行3门。门0小时后于107公年8月,一片有裂纹。 ·2号机运行1]37吓小时…     

西固电厂主汽弯管断裂原因分析和寿命估算

西固热电厂8、9号炉间主汽母管弯管在1983年8月22日于运行中裂漏。该管在压力100公斤/厘米~2,540℃下共运行13.7万小时,启停约20次。弯管尺寸为φ325×26毫米,直管为φ326×24毫米,材料为12 Cr1MoV。在裂纹弯管宏观和金相观察的基础上进行了形变分析和断口分析,通过应力分析和寿命估算等工作,认为该弯管的断裂为沿晶洞型蠕变断     

微正压锅炉机组ТΓМП—324的初期运行情况

直流,单炉室,微正压324型锅炉机组的设计出力为1000吨/时,过热汽温545/545℃,当燃用M100号重油时,设计效率94.7%。为保证锅炉机组以设计的炉膛压力(310公斤力/米~2)运行,装了两台548·10~3标准米~3/时,800公斤力/米~2的25×2型送风机。为了提高安全性和保证锅炉机组的持续运行,又装了两台745·10~3标准米~3/时,360公斤力/米~2的备用引风机。采用了两套密封系统来保证锅炉机组的气密性(图1)。所有炉膛,转弯烟道和对流井管屏都用直径32×6毫米的管子构成全焊接的,称为内密封1的匣子。外密封包括烟气有可能经内密封漏出处的密封箱:炉顶的炉罩2,炉膛内下辐射-中辐射和中辐射-上辐射连接处的周围密封箱3,在这些地方都送入来自再生式空气预热器后的密封空气。     

丰镇电厂2号炉后屏过热器爆管原因诊断

丰镇电厂2号锅炉是武汉锅炉厂制造的WGZ670/140一Ⅱ型炉,1990年2月投产,运行正常.后屏过热器累计运行仅2000小时即发生爆管,爆管位置在第三、第六排二根,设计材质为12Cr2MOWVTjB,规格(?)42×5.5mm.一、外观检验二根爆管爆口均无减薄现象,一根爆管爆口长96mm,宽14mm(见图1);在爆口轴线有一机械划痕,深度>0.lmm,该管壁厚度为5.3mm.另一管爆破已成为两截,沿管子内壁轴向有条lmm深的裂痕,管壁最厚处为5.7mm,最薄处为5.3mm.