高压导汽管裂纹原因分析与焊补处理

1概述我厂1号机组采用上海汽轮机厂生产的N125－13．24／535／535型汽轮机。其高压导汽管由联接管道12Cr1MoV钢管与进汽短管15Cr1Mo1V锻件组成，规格为φ219×29mm，1993年5月由浙江省火电安装公司负责焊接。查阅安装原始资料，2号高导管的联接管道与进汽短管的安装焊口焊前经250℃预热，焊后720℃～750℃／1．5h回火。后经超声波探伤检查，符合GB11345－89标准Ⅰ级，无缺陷记录。焊口热处理后布氏硬度（HB）平均值见附表。2缺陷情况及抢修处理1号机组于1993年9月份正式投产发电，1995年10月13日1号机在运行中发现汽机机头倒有蒸汽泄漏…     

高压导汽管法兰齿形密封垫片失效分析

对高压导汽管与高压缸连接法兰齿形密封垫片破裂原因进行了全面的试验研究，通过大量地试验及对试验数据进行综合分析，找出了导致法兰齿形密封垫片失效的主要原因。     

高压下缸导汽管弯头焊缝开裂原因分析及对策

高压下缸铸钢导汽管弯头焊缝，在金属探伤检查中，多次发现存在不同程度的开裂。其开裂原因是多方面的，但不合理的焊接结构是其开裂的根本原因，而不良的焊接工艺和外力加快了焊缝开裂的速度。为避免铸钢弯头焊缝开裂，必须改进焊接结构，从根本上消除焊缝的应力集中；在焊接结构未能改变之前，建议先采取实可行办法，以防焊缝继续开裂。     

沙岭子发电厂2号汽轮机高压导汽管铸钢弯头缺陷及其处理

沙岭子发电厂２号汽轮机高压导汽管铸钢弯头经无损检验发现，１２个弯头外壁表面均有不同程度的裂纹。分析了影响铸纲弯头壁薄的因素，冶金及组织转变过程、外壁表面气孔、砂眼及裂纹缺陷产生原因，采取了缺陷部位剔挖或壁薄补焊及热处理工艺措施进行处理。．     

300 MW机组高压导汽管开裂分析及处理

某300 MW火电机组高压导汽管多条焊缝存在十余条纵向、横向裂纹,开裂严重。为查清失效原因,对焊缝进行宏观检查、理化分析并结合技术改造、检修运行等情况,分析认为:管道技术改造设计不合理、材质及尺寸变化频繁、组对焊接等安装不规范造成结构及焊接应力叠加,是焊缝开裂失效的主要原因。结合部件特点,制定专项技术方案进行消缺补焊等处理。根据失效及结构现状,提出了对管道进行设计分析再论证、完善技术改造相关资料、跟踪监督检测、建立专项监督台账等建议措施,供发电企业及相关从业人员借鉴参考。     

660 MW机组高压导汽管异常振动分析及治理

针对某电厂660 MW超超临界机组高压导汽管发生异常振动的问题,经过振动分析、振动测量、振动评估及振动模态分析找到振动超标原因,提出在合理位置添加阻尼装置的方法进行减振,经重新振动评估,结果显示振动在许可的安全水平内,确保了机组安全稳定运行,对同类型机组管道振动问题的处理具有借鉴意义.     

永昌电厂2号机汽缸导汽管裂纹挖补及其热处理工艺措施在实际工作中的应用

介绍了永昌电厂引进捷克生产的１２ＭＷ中温中压发电机组，在运行２０１９７３ｈ后上缸导汽管开裂情况及处理措施。     

消除125MW汽轮机高中压下缸导汽管法兰泄漏

介绍了为消除南昌电厂125MW汽轮机高中压下缸导汽管法兰泄漏所采取的技术措施和经验。     

秦山第三核电厂汽轮机高压导汽管疏水改进

分析了秦山第三核电厂728 MW核电机组TG4F-52型汽轮机高压导汽管原设计的疏水和运行方式,认为机组电功率大幅波动是由于高压导汽管设计存在问题,有疏水进入汽轮机所致.提出了高压导汽管疏水方式的改造方案,即取消4号调节阀后高压导汽管疏水管上的节流孔板,将4号调节阀与其它调节阀后高压导汽管疏水管隔开,疏水单独排至凝汽器.运行结果表明,改造后的疏水方式较彻底地解决了机组电功率大幅波动问题.     

河津发电厂2号机组中压主汽门阀体裂纹的补焊修复

介绍了河津发电厂2号机组中压主汽门阀体出现裂纹的原因,给出了有关的焊接处理方案及工艺措施,可为同类型问题的处理提供借鉴。     

锅炉导汽管材质状态和蠕变剩余寿命评估

通过宏观检查、超声探伤、磁粉探伤、金相检验、硬度测量、内壁氧化层厚度和金属层厚度测量等一系列的无损检验方法,对某电厂的锅炉导汽管进行了材质状态评估和蠕变剩余寿命估算。评估结果表明:所抽检的7根导汽管弯头显微组织均有一定程度的老化,硬度值正常,未见明显性能劣化,在目前运行条件下可安全运行两个大修期以上。     

QFSN-300-2型发电机汇流管绝缘电阻低的原因分析及处理

分析了华能德州电厂QFSN-300-2型发电机汇流管对地绝缘电阻低的几点原因,并提出了相应的处理方法,应用此方法进行检查处理,有效地防止了这类事故的发生,为处理类似事故积累了经验。     

新建机组汽水系统冲洗的新方法

介绍新建机组投运前高压加热器汽侧和疏水管道蒸汽吹扫、冲洗方法及给水再循环系统的冲洗方法。实践表明，这两种冲洗方法效果明显，机组在升负荷时，基本未受到汽水中硅含量超标的影响，也很少因杂物造成滤网堵塞，汽水品质合格快，缩短了低负荷运行时间，节约了燃油。此外，这两种方法简单易行，成本很低。     

200MW汽轮机组高压胀差增大原因分析

介绍某电厂200MW汽轮机组运行时高压胀差增大的处理措施。通过各项检查及试验，发现高压胀差增大的原因是高压缸夹层进汽管及高压缸温度测点引线法兰漏汽所致，并对此进行了相应的消缺处理。     

200 MW汽轮机组五段抽汽温度异常变化的分析处理

介绍鹤壁煤电公司200MW汽轮机组五段抽汽温度异常变化的分析和处理。通过各项检查试验,找出了五段抽汽温度异常变化的原因为轴封一段漏汽排挤五段抽汽所致,对此进行了相应的消缺处理后恢复正常。     

供货热处理状态对奥氏体不锈钢锅炉管安全运行性能的影响

奥氏体不锈钢锅炉管在供货前应进行固溶处理,否则易造成部分锅炉受热面管的开裂泄漏。选取了3个电厂的奥氏体不锈钢过热器开裂弯管样进行试验分析,探讨固溶处理对该类锅炉管性能的影响。试验结果表明,奥氏体不锈钢高温过热器弯管开裂是因奥氏体不锈钢管未按标准进行固溶处理即供货,运行时在管子加工残余应力、弯管残余应力、热膨胀应力共同作用下造成了沿晶氧化腐蚀所致。对此,提出了相应的防止措施。     

汽轮机转子外圆无损检验和试验结果评定

介绍一种既能实施整锻实心转子检验又兼用于有中心孔转子检验的综合方法,并使试验结果的评定趋于简化。该方法在沙角C、华能汕头等电厂中使用,均取得较好的效果。     

WB36钢的热处理工艺及微观组织

利用WB36钢正火后不同冷却条件下的性能和组织变化,结合其CCT曲线,分析其临界冷却速度对性能和组织的影响。分析表明,WB36钢正火后在20~80 min内冷却到贝氏体区,可以得到铁素体和贝氏体的混合组织而性能较优,回火时间保持在3 min/mm可保证其性能不变。另外,因硬度与强度的变化趋势相同,建议采用硬度作为验收WB36钢的一个指标,但应考虑采用不同硬度计换算时引起的误差。     

X20CrMoWV121钢主蒸汽管爆破原因分析研究

对125MW机组F11（X20CrMoWV121）钢主蒸汽管爆破的原因进行了试验分析,认为主蒸汽管强度不足、材料中存在大量的非金属夹杂物、材料老化,蠕变损伤的不断累积,以及超期服役等是造成脆性蠕变爆破的主要原因。