止水破坏情况下的消力池护坦稳定分析

阐述止水破坏情况下消力池护坦受到脉动上举力的作用,并初步探讨止水破坏情况下消力池护坦抗浮稳定计算原则,对比止水有效及破坏情况下消力池护坦抗浮稳定安全性,提出应重视脉动上举力对消能工稳定的影响,并结合脉动上举力的产生机理及对板块的破坏形式提出消力池护坦防护措施.     

折坡消力池护坦稳定性分析

结合嘉陵江苍溪枢纽工程实际,对嘉陵江渠化梯级普遍采用的消能工形式--折坡消力池的抗浮稳定性进行了研究.结果表明,采用水跃消能时,消力池护坦上将产生强烈的脉动压力,而脉动上举力是造成折坡消力池护坦失稳的重要因素;苍溪枢纽折坡消力池护坦上脉动压力显示出明显的低频特性,其优势频率远低于护坦的自振频率,不会引起护坦共振;最不利工况下护坦抗浮稳定系数K=1.73＞1,表明消力池护坦是稳定的.     

改进的溢洪道底板抗浮稳定计算公式及其应用

通过工程实例,从理论上分析了溢洪道底板发生失稳揭底破坏的原因与机理,阐述了现行规范消力池护坦抗浮稳定计算公式的适用条件,给出了陡槽底板与消力池护坦分缝止水破坏工况下的抗浮稳定计算式.     

抗拔锚固桩在城西湖进洪闸斜坡护坦加固工程中的应用

城西湖进洪闸位于安徽省霍邱县,是淮干最大的蓄洪区——城西湖蓄洪区的进洪控制工程。1972年建成,全闸36孔,净宽360米,设计流量6000立方米每秒,设计上游水位27.71米,下游22.0米。 该闸斜坡护坦为钢筋混凝土结构,厚0.8米,以1:3.5的斜坡连接闸底板与消力池。 通过验算,斜坡护坦抗浮稳定以及护坦与消力池联合抗滑均不能满足规范要求(K=1.1～1.3),为保证     

百色水利枢纽新型联合消能工消力池设计综述

根据百色水利枢纽工程泄水方式及新型联合消能工消力池的流态，对该工程消力池底板的抗浮稳定进行计算，并介绍了在消力池底板抗浮稳定计算中各项作用力的拟定及底板结构设计。     

荆山湖进洪闸消力池优化设计

在理论计算的基础上,经过水闸整体水工模型试验,增设辅助消力墩,缩短消力池长度,解决了在进洪时的水流消能防冲问题。消力池池底因受到潜水和承压水的作用,进洪前期池底扬压力大,为满足抗浮要求所需的护坦底板厚,优化设计时在护坦与地基之间设置钢筋混凝土抗拔桩,增加护坦与地基间的锚固力,达到经济、安全和合理的护坦底板厚度。     

桃林口水库底孔消力池护坦抗浮稳定设计

1工程概况正．五桃林口水库设有两孔泄水底孔，其结构为有压短管型式。底孔进口底高程90．0m，孔口控制断面尺寸为5．0m×6．0m（宽×高）。底孔消力池采用底流消能，按二级消力池布置。一级消力地长98．0m，二级消力地长42．67m。一级消力池坝高10．5m，二级消力地坝高5．75m。消力地护坦项面高程为77．0m，消力地净宽20．0m。底孔消力地两侧导墙下布置有封闭灌浆帷幕及排水孔，以降低导墙及消力地护坦板下的扬压力，增强其抗浮稳定性。护坦下除一级消力池中部设有一条横向廊道外，在每块护坦板的中部均设有半圆形排水管。半圆形排水管的基…     

葛洲坝二江泄水闸护坦的封闭防渗与排水系统

一、概述二江泄水闸是葛洲坝水利枢纽的主要泄洪建筑物。闸下游设一级平底消力池,池长180米。由于上游水库无调节库容,所以泄洪水量大、时间长,下游水位深,加之基岩软弱,这些对护坦的抗浮稳定和检修都很不利。为了护坦抗浮稳定,采用了13.5万平米的封闭防渗、排水系统,以降低扬压力;并削减护坦厚度。本文介绍这一封闭排水系统的设计和运行     

岩基上护坦板抗浮稳定设计

护坦的排水结构有以下三种型式:(1)明排水型式。为了防止排水孔孔口发生气蚀现象,它仅适用于水流流速小于15米/秒的护坦。此外,在多沙河流上也不宜采用此种型式;(2)暗排水型式。此种型式不受流速及挟沙量的限制;(3)封闭排水型式。此种型式也不受上述条件的限制,但在下述两种情况下,采用此种排水方式更为经济。消力池内没有隔水墙,采用此种排水型式的消力池护坦对隔墙的稳定有利;消力池水跃跃首在各级流量下,上、下游摆动范围很大,采用此种排水方式可以减薄摆动范围内的护坦厚度。岩基上护坦抗浮稳定设计常凭经验确定,我国、苏联、日本、美国等国家均未形成规     

桑河二级水电站消力池基础排水设计

通过对桑河二级水电站消力池底板暗排系统研究,结合抗浮稳定计算结果,说明了消力池底板采用暗排系统优势明显。经采取一系列增强消力池底板安全性的工程措施后,桑河二级水电站成功解决了低水头、大流量泄洪消能底流消力池底板的抗浮稳定安全。     

溪古水电站进水塔稳定分析

进水塔为高耸建筑物,在各种工况特别是地震工况下的稳定性对整个枢纽的安全运行尤其重要,其稳定是指塔体抗浮、抗滑、抗倾和基地应力满足规范要求,本文结合有限元和常规方法稳定计算结果,分析了进水塔在各种工况下的稳定性。     

外高桥顺岸桩基码头泥沙回淤及分析

顺岸式桩基码头前沿会发生较为严重的泥沙淤积．以长江口外高桥港区码头为例，根据现场实测水深资料，并结合物理模型试验及数学模型计算的结果，分析建码头后影响码头前沿泥沙回淤的因素．桩基的阻水作用，减小了码头前沿的水流速度，是码头回淤的主要原因。     

乌东德水电站泄洪消能特点及水工模型试验研究

乌东德水电站泄水拱坝下游水垫塘深达80～125 m,岩石坚硬,抗冲能力强,是一个条件优越的天然水垫塘,所以考虑水垫塘不设混凝土保护,下游消能区300 m内采用接地式护岸,300 m后采用悬挂式护岸,水工整体模型试验研究表明该布置方案是可行的。     

北京市凉水河马驹桥闸设计

马驹桥闸是建在中砂和中软土地基上的一座拦河闸，其枢纽布置、基础处理、闸室的抗滑稳定、渗透稳定、应力分析及沉降等的设计与分析是根据该闸的地质条件和运行情况进行的，并且各项指标均满足规范要求．闸室采用开敞式整体平板结构形式，对称布置．采用混凝土铺盖和板桩对地基进行防渗处理．闸室下游设置消力池、海漫和防冲槽进行消能和防冲处理。     

三峡工程坝下回流淘刷防治措施的研究

 三峡工程在三期围堰挡水发电期间，由于设在纵向围堰坝段上的排漂孔尚未建成，溢流坝段与下游纵向围堰之间存在宽50 m的空间，当泄洪深孔与导流底孔联合泄流时，坝下右侧的回流导致坝趾处严重淘刷。为解决这一问题，利用三峡枢纽局部整体模型，进行了多种工程措施的水力学试验研究，最后采用在防冲墙上桩号20+151及20+300处分别设置高10 m，18.5 m的隔流墩及坝下设护坦的措施。试验结果表明：护坦减轻了下游纵向围堰左侧坝趾处的回流淘刷，隔流墩明显减轻了防冲墙附近河床的冲刷，确保了坝基和下游纵向围堰的安全。     

新型浮体闸的稳定性分析

本文提出的新型浮体闸突破了传统浮箱式闸门只能在静水中施工和运用的限制，易于安装和制作，便于浮运和维修。文中根据系统受力平衡原理，详细分析了浮体闸在静水和动水中的稳定性及其影响因素，推导出浮体闸的沉浮稳定性计算公式。同时根据移重法改进了测定浮体闸重心高度的计算公式，通过试验验证了计算公式的正确性。此外，根据浮体闸最不利运行工况反向力偶矩的测定，提出了浮体闸在动水中的沉浮稳定性条件，并提出了在动水中增加稳定性的措施。     

丁坝头冲深和堵口抛石大小的计算

将局部冲刷计算式应用到丁坝头和堵口截流冲坑深度的计算，并引用绕板桩渗流场渗势理论计算水流绕坝头的单宽流量（或流速),而给出了进占堵口丁坝坝头护脚抛石的稳定性计算式，经过验算，冲深与抛石稳定性的计算与实际工程的结果较为一致。     

水闸闸室抗浮稳定承载能力极限状态分项系数套改研究

水闸工程已在水利水电工程中广泛应用,其结构的安全性需引起高度重视。但目前的单一安全系数法不能真实地反映结构的安全程度,宜采用分项系数极限状态设计法。水闸设计规范修订不仅包括结构的抗滑稳定及地基应力稳定,还需重视闸室的抗浮稳定。结合《（山区）水闸设计规范》修订之水闸结构设计分项系数套改研究选题,以《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》为指导,分析推导了闸室抗浮稳定承载能力极限状态方程,提出了对应的分项系数,辅以9座已建或待建水闸工程进行了成果合理性检验。