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为改善钢包滑动水口反馈控制存在的滞后问题,基于伯努利原理研究了影响滑动水口开度的因素,提出水口开度前馈-反馈控制方案;分析了换包初期长水口与下水口接缝位置的喷钢原因及影响因素。结果表明,在恒拉速条件下,钢包液位逐渐降低,为了稳定中间包液面高度,需要增加滑动水口开度;减小滑动水口及长水口直径、增大水口吹氩速度均会增加钢液流经水口时的压力损失,而长水口浸入深度对钢液压力损失没有影响。开浇时,长水口内气体受钢液压缩及加热影响而压力增大,导致喷钢。采用喇叭型长水口及减小浸入深度可以使得水口内压力变小,降低喷钢现象发生的概率。本研究对实现滑动水口开度的在线实时稳定控制、提高中间包液面稳定性以及提高钢液质量有重要作用。 相似文献
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滑动水口漏钢,一般发生在上水口与上滑板之间的缝隙 A、上下滑板之间的缝隙 B、下滑板与下水口之间的缝隙 C 三处,见图1(下称 A,B,C 类事故)。漏钢不仅造成钢水的直接损失,而且使铸锭工作无法正常进行。严重时,可以破坏铸锭系统设备,打乱调度作业计划,给生产造成很大的威胁。因此,减少漏钢事故的发生,对提高良锭合格率,增加钢产量,降低每吨钢的成本以及推动滑动水 相似文献
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为提高中间包使用寿命,合钢第二炼钢厂采用手摆式连铸中间包快速更换定径水口技术。该技术装置由上下两块滑动水口组成,其中下水口通过一个滑道与备用水口连在一起。当下水口侵蚀严重需要更换时,利用杠杆原理,用人力将备用水口推到工作位置以取代原来的下水口,达到稳定钢流的目的。在30机R6m小方坯连铸机上应用共计9个浇次表明,在其它条件基本相同的情况下,平均单包连浇55.78炉(最高63炉),平均连浇21.60h(最高24.23h)。钢水收得率由98.11%提高到98.36%,吨钢成本降低3.25元。 相似文献
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滑动水口机械是钢水罐用来开启关闭和控制钢流注速的重要设备,其滑动水口滑板面压的测量仪,是获得上下滑板之间压力数据不可缺少的一种测量仪器,是正确的选择滑板间隙,防止漏钢,正确合理地配置滑板驱动油缸规格的检测工具。我厂1977年使用滑动水口以来,滑板间的面压力,一直凭工人的操作经验来确定,面压力实际是多少吨一直是未知数。现我厂准备使用一种新型的W—85型弹簧式滑动水口机械,工艺上要求确定弹簧与滑板之间的正确压力,为解决此课题,与此套滑动水 相似文献
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钢包滑动水口是控制炼钢生产的重要系统,如果该系统在使用过程中发生漏钢事故,将严重制约生产的稳定顺行,威胁人身和设备的安全。本文对影响钢包滑动水口系统漏钢的各种因素进行了分析,并制定了相应的改进措施,通过改进,使钢包滑动水口漏钢事故得到有效控制,促进了炼钢生产的稳定。 相似文献
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FHK-4型滑动水口机械是由弗洛康机构改进而成,本体为一门式结构,滑板板面贴合靠气体弹簧压紧,整体结构体积小,设计合理,操作方便,安全可靠,钢厂于1993年11月进行试验经5个多月工业应用,浇成率100%,适用于包钢转炉钢推广应用。 相似文献
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为了提高济钢17 t方坯铸机中间包的使用寿命,通过优化上水口、下水口的设计、包衬拐角贴壁板、改进紊流器、改进快换机构安装测量方式及中间包二次利用等,解决了水口侵蚀、漏钢和包衬脱落等影响中间包寿命的问题,中间包平均使用寿命由60~70炉提高到120炉。 相似文献
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为防止开浇漏钢影响生产.济钢第三炼钢厂采取了改进上水口和浸入式水口烘烤工艺、将原冷却钢板条改为冷却弹簧、设计使用专用防护铁板和挡流木板、采用硅胶密封结晶器角缝等措施,杜绝了开浇漏钢现象。 相似文献
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摘要对影响80 t钢包钢水自动引流率的各种因素进行了分析,并结合湘钢炼钢厂的实际情况,通过采取 提高引流砂质量和改善加入方法,改进座砖、上水口的结构,减少钢水待浇时间等措施,使炼钢厂钢包自动引流率 从原来的84. 3%提高至96. 2%。 相似文献
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以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理模型与原型1:3.5的比例建立水模型。试验了对应实际吹气量31~237 L/min不同位置单喷嘴和双喷嘴吹气对卷渣情况的影响,发现原吹气孔位置(距钢包中心约0.45R)单喷嘴、距钢包中心0.6R位置单喷嘴、原吹气孔位置(约0.45R)双喷嘴和距中心0.6R位置双喷嘴吹气临界卷渣气量分别为113、93、31、82 L/min,因此实际精炼时软吹采用单喷嘴吹气,合金化阶段用双喷嘴吹气为宜。回归分析得出,单喷嘴吹气时裸露区直径D(/mm)与底吹气量Q/(L·min-1)的关系式D=43.333Q+47.5(0.6
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SymbolList Ag———Projectareaofgasbubble ,m2 ; C1 ,C2 ,Cμ———Empiricalturbulentconstants; Cd———Dragcoefficient; Cf———Frictioncoefficient; db———Diameterofbubble ,m ; dmax———Maximumdiameterofbubble ,m ; dp———Diameterofporousplug ,mm ; ds———Innerdiameterofsnorkel,mm ; dt———Topdiameterofladle ,mm ; du———Bottomdiameterofladle ,mm ; F———Interphasefrictionforce ; Fi———Additionalforce ; g———Gravityaccelerationconstant,… 相似文献
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采用几何相似比1:3水模型,对250 t钢包底吹氩位置优化进行模拟试验,用电导法测定了单孔喷吹、双孔夹角90°和180°对称喷吹在至钢包中心不同距离处(0.37~0.61 R)采用不同吹气量(5~25 m3/h)时钢水的混匀时间。试验结果表明,单孔底吹氩,吹孔距钢包底部中心0.61 R(R为钢包底部半径)时混匀时间最短;双孔喷吹对称分布的混匀时间比单孔喷吹的混匀时间短;当双孔喷嘴0.61 R对称分布时,混匀时间最短,死区最小,且双孔喷嘴间距由0.37 R增至0.61 R时混匀时间明显减小。 相似文献
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统计分析了LZ20Mn2、20MnV6、20MnTiB等钢种钢水在钢包中停留时间(<135 min~>240 min),出钢温度(<1 640℃~>1 650℃),连铸平台钢水温度(<1 540℃~>1 580℃),钢中Mn含量(<0.5%~>1.3%)对70 t钢包水口自开率的影响。得出随着钢包停留时间延长,出钢温度和连铸平台钢水温度提高,以及钢中Mn含量的增加,钢包自开率可由98.8%降至76.8%。通过加强引流砂用前烘烤,及时清理钢包中残钢残渣,清扫水口,钢水在钢包中平均停留时间由原180 min降至160 min,使钢包自开率由原88.4%上升到97.3%。 相似文献
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介绍了弹簧式底吹氩装置的结构和失效原因,采用长行程全自动主动对接送气结构、全悬浮大偏移弹簧导向结构、耐高温软硬双重密封结构等改进方案,优化了钢包底吹氩自动对接装置的结构,提高了钢包底吹氩的可靠性和生产的安全性。 相似文献