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含油MC尼龙的摩擦损特性及应用 总被引:2,自引:3,他引:2
本文对黑龙江省尼龙厂研制的含油MC尼龙的摩擦磨损性能进行了测试,并与英国尼拉卡斯特有限公司生产的含油MC尼龙进行了比较。结果表明国产含油尼龙的性能基本达到或超过进口材料,比普通MC尼龙和固体润剂改性MC尼龙的耐磨减摩自润滑性有明显改善。最后对含油MC尼龙在造纸和橡胶工业上的成功应用做了介绍。 相似文献
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六甲基磷酰三胺增韧改性MC尼龙 总被引:5,自引:6,他引:5
介绍在己内酰胺阴离子催化聚合反应中,添加六甲基磷酰三胺作增韧改性剂制备改性MC尼龙。用DSC法研究了增韧改性MC尼龙的热性能,结果表明,随着六甲基磷酰三胺组分的增加,MC尼龙的熔融温度、熔融热焓、结晶度等均降低,材料力学性能变化的趋向与传热性能变化相吻合。 相似文献
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MC共聚尼龙弹性体的性能表征研究 总被引:3,自引:0,他引:3
选用不同的单体与己内酰胺无规共聚,或添加六甲基磷酰三胺(HPT)等进行复配改性制备MC共聚尼龙弹性体,用DSC法研究MC共聚尼龙弹性体的热性能。结果表明,热性能的变化趋势与材料力学性能变化相吻合。己内酰胺/十二内酰胺阴离子共聚弹性体的DSC分析结果表明,随着十二内酰胺用量的增加,Tg、Tm、Tc、△Hm及χc均呈线形下降。当十二内酰胺组份达40%时,共聚物呈非晶形结构,具有典型的聚酰胺弹性体性能。HPT增韧改性MC尼龙的DSC分析结果表明,随着HPT用量的增加,Tg、Tm、Tc、△Hm及χc均呈有规律的下降,添加20phr时,结晶度从原样的50.1%降为25.8%,MC尼龙的热性能从典型的结晶型高聚物向增韧尼龙转化。采用共聚、增塑复配方法时,从冲击强度、冲击回弹值、25%应变压缩强度等可见,MC尼龙共聚物已呈典型的聚酰胺弹性体性能,比单因素的共聚、增塑改性效果要好。 相似文献
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MC尼龙/蒙脱土复合材料的制备与性能 总被引:17,自引:8,他引:9
用改性蒙脱土改性MC尼龙,制得MC尼龙/蒙脱土复合材料,并借助X射线衍射仪、扫描电等研究了复合材料的结构与性能。研究表明,当蒙脱土的呈为4%左右时MC尼龙的的耐热性和硬度都有较大提高。 相似文献
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改性MC尼龙的α/γ球晶与力学性能的关系 总被引:1,自引:1,他引:0
尼龙的球晶由于其晶胞内部相邻大分子间不同氢键组合,产生不同的球晶结构,不同球晶类型的形成,决定MC尼龙性能。用红外光谱和X-射线衍射研究的球晶结构,发现共聚醚嵌段MC尼龙中的α和γ球晶的含量,特别是α/γ比是影响共聚醚改性MC尼龙力学性能最主要的因素。 相似文献
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共聚尼龙增韧改性聚甲醛的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文采用共聚尼龙,用机械共混的方法对聚甲醛进行增韧改性,并对共混物的形态,结构与力学性能进行测试与分析。研究发现,在POM/COPA共混体系中,存在着氢键的相互作用,且氢键的相对强度随COPA含量的增加而增加。COPA的加入,使得POM的熔融温度Tm和结晶温度Tc均增加,COPA含量在10%以下质量范围内,COPA对POM具有增韧改性作用。 相似文献
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介绍改性MC尼龙管道的成型工艺,研制的MC尼龙管具有优异的耐磨性、耐腐蚀性及较好的物理力学性能,在铁矿用于输送尾矿浆、精矿粉等物料,使用效果好,且综合经济效益明显。 相似文献
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采用原位聚合反应制备MC尼龙/纳米CaSO4复合材料并对其性能、形貌和结晶形态进行了分析。分析结果表明:复合材料中纳米CaSO4达到了纳米级分散,起到同时增强增韧的作用,复合材料拉伸强度比MC尼龙提高17.4%;弯曲模量提高26.9%;冲击强度提高16.7%。纳米CaSO4的引入没有改变尼龙6的结晶形态;修饰后的纳米CaSO4有利于在MC尼龙中均匀分散。 相似文献
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介绍旋转浇铸法制作MC尼龙管浇铸量计算公式。公式引入己内酰胺熔体平均相对密度、“壁厚效应”的校正值和漏斗残留校正值,使计算结果比较符合生产要求。设计要求值与制得的MC尼龙管内径偏差,中、小管为+1~+5mm,大管不大于10mm,该公式特别适合于套铁芯管浇铸量的计算。笔者还讨论了“壁厚效应”产生的原因。 相似文献
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MC尼龙—碳纤维复合材料的制备 总被引:2,自引:0,他引:2
在单体浇铸尼龙的聚合过程中加入10%各向同性沥青基短切碳纤维,研究了温度及催化剂和活化剂用量对聚合的影响,结果表明:这些参数对聚合物相对分子质量影响很大,而空气湿度对聚合的干扰更为严重;对聚合物的性能测试显示:该尼龙导热系数明显提高,耐压缩性和抗弯曲性得到改善,抗冲击强度有所下降。 相似文献
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