保险丝保护器

虽然保险丝的主要作用是在负载电流过大时切断电源,从而达到保护电路的目的,但在某些情况下我们又不希望它轻易地烧断。例如,当负载电路含有大容量电源变压器时,在接通电源的瞬间变压器会流过很大的磁化电流,使保险丝立即烧断,电路难以启动。本电路可在负载启动时保护保险丝不致过早被烧断,而负载一旦启动后则使其仍然具有原来的保护作用。 如图所示,电源刚一接通时,双向可控硅Tri1处于截止状态,电源电压经保险丝F1和R8加到负载两端。由子R8的限流作用,保险丝不致被烧断。同时,电源电压经变压器Tr1降压、     

维修经验点滴

<正> 胜天游戏机中709A683J组件的修理 胜天9000型电子游戏机使用的709A683J组件内部结构较简单,由8只10kΩ电阻组合而成。8只电阻一端连在一起接+5V电源,另一端则分别接MN4021的8个输入端。当检查709A683J内的某一电阻损坏时,可在该电阻相应引脚与+5V电源端另接一只10kΩ电阻。若709A683J组件损坏严重,可用8只10kΩ、1/8或1/16W电阻按该组件的内部结构组成分立元件电路来进行代换。     

金星牌彩电故障速修

▲金星C4717型彩电伴音失控。检修:测得倒相放大管V_(1002)基极电压为0V。正常为0.38V。查为电阻R1013(20kΩ)开路。▲金星C37—401型彩电无光无声。检修:故障在电源电路,查为启动电     

松下TC-D25彩电开关电源的原理与维修

<正> 松下TC-D25型25英寸彩电采用了M15L机心,该机的电源为了适应彩电电路电流增大的需要,由原来21英寸彩电使用的STR50213改为功率增大的STR51213,并增设了主电源过流保护电路。该机电源的电原理图如图1所示。     

电阻抗成像压控电流源的参数匹配设计

电压控制电流源的性能对电阻抗成像的效果影响很大,分析了由3个ICL7650S运算放大器构成的电压控制电流源电路,通过设置电路中匹配电阻的数值,使该压控电流源满足电阻抗成像系统的设计要求。仿真结果表明,该电压电流源的频率和幅值可调,在频率为10 k Hz~1 MHz范围内输出波形失真小,在信号频率为50 k Hz时输出阻抗可高达1.3 MΩ,信号频率小于150 k Hz时输出阻抗不小于100 kΩ,满足电阻抗成像系统要求。     

宽范围负输入电压下工作的升压变换器

假设一项设计需要正电压,但却只有负电压源可供使用.在图1所示电路中使用一块标准升压变换器IC,你就能高效地由一个负电压源产生一个正电压.升压变换器产生的输出电压高于输入电压.由于输出电压(本例中为5V)高于负输入电压的地电平,所以该电路并不违反升压变换器原则.图1所示电路使用EL7515,这是一个标准的升压变换器.变换器IC的接地脚连接到负输入电源上.地线就成了"正"的输入电源.VOUT=-VFB(R2/R1)=-1.33V(37.5kΩ/10 kΩ)=-5V.PNP晶体管Q1和Q.构成了一个转换器,将5V输出电压(对地)转换成相对于负输入的反馈电压.两只晶体管也能减少温度变化和电压下降的影响.当负输入电压下降时,Q2的电流逐渐高于Q1的电流,造成晶体管补偿失配.     

用LS7232组装的调光电路

<正> LS7232是无级调光集成电路。它应用广泛,稳定性好。用它组装调光电路非常方便。 电路原理 调光电路如图1所示。LS7232是采用PMOS工艺制造的8脚双列直插式塑封集成电路,它的引脚功能见附表。图1中,LS7232使用的15V电源直接由R1、R2、D1、D2、C1构成电路从220V市电中获取。R3用于从市电中截取过零信号。R7为可控硅驱动电流限流电阻。人体触摸信号是通过R5、R6输入到⑤脚上的。应注意的是R5与R6阻值之和应大于6MΩ。R4为触摸灵敏度调节电阻,一般选用470kΩ的阻值。R4越大,灵敏度越高;R4越小,灵敏度越小。R4的阻值可根据实际使用场合(指环境温度)在330～560kΩ之内选择。当触摸时间小于32ms时(点动),灯光由亮     

基于单片机的自动电阻测试仪的设计

本文设计的自动电阻测试仪主要由恒流源测量电路,测量信号放大电路,继电器组切换电路,步进电机驱动电路组成,以C805117020单片机最小系统为数据处理和控制核心,具有100Ω、1kΩ、10kΩ、10MΩ四个量程。各档位可进行自动切换。具有电阻筛选的功能,可以测量连续变化的电阻值并实时显示绘制曲线。该设计结构简单,运行可靠,精度高,具有较高的性价比和实用价值。     

百花SBCY54-1/C型彩电故障检修两例

1．故障现象:伴音正常,图像极暗;将亮 度、对比度电位器调至最大时,仅能看到朦 胧的图像。 分析检修:造成此类故障现象的原因, 多是显像管加速极电压偏低或亮度电路有 问题。测加速极电压正常,说明故障发生在 亮度电路。 该机亮度控制电路由集成电路 TDA3565等组成,其电路如图1所示。测第⑨ 脚电压为0．7V;调节亮度电位器,该脚电压变 化很小。逐一检查相关元件,发现R3420由正 常值180kΩ变为2MΩ。由于该电阻阻值增大, 而导致集成电路TDA3565第⑨脚不能加上正     

基于TMS320F2812的双电源供电电路设计实现

电源供电电路设计对DSP系统的可靠应用具有十分重要的意义。针对TI公司DSP芯片TMS320F2812的双电源供电电路,结合双电源供电芯片和上电复位芯片的应用特点,实现了1．9V的核电源和3．3V的I／O电源的双电源供电电路,并对电路中主要芯片的应用电路作了相应分析。在上电次序上,本设计满足I／0电源和核心电源的上电先后顺序要求。经验证双电源启动电路完全满足启动要求,所有设计电路工作稳定可靠,本设计为DSP应用系统稳定工作提供了有效的保障。     

一种用于UHF RFID的低压高效电源产生电路

介绍了一种为无源UHF RFID设计的高效高灵敏度电源产生电路.该电路基于0.18μm工艺,其中包含了两个电荷泵,一个参考电流源和一组偏置电路.由于其偏置电路消除了传统电路中的阈值损失和体效应,使该电路在低压下的电源转换性能得到很大的提高.要为100kΩ负载提供1.5V电源电压,所需最小输入电压为350mV,转换效率为22%.在负载为60kΩ时,最高可以获得29.8%的转换效率.仿真结果表明,新的电路结构比传统的电荷泵具有更优越的性能.     

高输入阻抗测压电路

本文简要说明了电压测量电路要求具有较高输入阻抗的原理,针对直流电压测量技术中采用的实际电路介绍了几种高输入阻抗的测压电路,并简要分析它们的工作原理和特点.测量几伏或几百毫伏电压时,可采用场效应管差分式电路(输入阻抗达几百兆欧或上千兆欧);也可采用高阻型集成运放(如CA3130输入阻抗高达TΩ量级,即1012Ω)构成测压...     

Characteristics analysis and optimization design of a new ESD power clamp circuit

As CMOS technology scales down, the design of ESD protection circuits becomes more challenging. There are some disadvantages for the actual power clamp circuit. In this paper, an optimization ESD power clamp circuit is proposed. The new clamp circuit adopts the edge triggering True Single Phase Clocked Logic (TSPCL) D flip-flop to turn on and time delay, it has the advantage of dynamic transmission structure. By adding a leakage transistor of small size, the clamp circuit can turn off effectively. By changing the W/L ratio, the clamp can safely protect the gate of ESD power clamp devices from thermoelectric breakdown. The results show that the circuit can reduce the false triggering and power supply noise more effectively, it can be widely used in high-speed integrated circuits. The proposed structure has the advantages of low power and low cost, and can be used to the system-level ESD protection.     

A dual-input extended-dynamic-PCE rectifier for dedicated far-field RF energy harvesting systems

This paper presents a dual-input extended-dynamic-range, high-PCE rectifier for dedicated far-field RF energy harvesting systems. Two identical input RF energy supply source are applied into two individual rectifier. The rectifier with the highest PCE is selected to deliver dc power to a single-load element. A logic control circuit senses P_in from the rectified dc voltage and toggles between the rectifiers by generating two control voltage to attain high-PCE across P_in. Simulated in a 65nm CMOS process, the proposed system achieves an extended DR of 26 dB for an output load, R_L?=?100 kΩ. Furthermore, a peak PCE of 54.85% and 47.87% was achieved for R_L?=?100 kΩ and R_L?=?150 kΩ, respectively. The sensitivity for an output voltage of 1 V with R_L?=?100 kΩ is -20.6 dBm.

     

开关电源的过载保护电路设计

基于UC3842的反激式开关电源,文中从原理和实验两方面分析了恒功率控制和恒电流控制的过载保护电路,阐述了各自的特点,并提出了一种适用于短暂过载场合的延时锁定关断过载保护电路,实验证明此电路工作于保护模式时开关元件无开关应力,为高峰值负载电源过载保护电路的设计提供了一种有效的方法。     

ESD对RuO2厚膜电阻阻值的影响

采用静电放电(Electrostatic discharge,ESD)发生器对RuO2厚膜电阻直接放电,研究了电阻阻值变化率与电阻尺寸、阻值和ESD条件的关系。结果表明:厚膜电阻阻值受ESD作用而下降;相同ESD及阻值条件下的阻值变化率随电阻尺寸的增大而减小;相同电阻的阻值变化率随ESD电压的增大而增大;10kΩ左右的厚膜电阻在ESD作用下的阻值变化率最大,阻值变化率随着阻值的减小和增大而呈减小趋势;对10kΩ厚膜电阻反复施加不断增大的ESD电压,除宽度尺寸为0.45mm的电阻阻值在8～10kV之间出现一次回升外,电阻阻值逐步下降。     

调制型半导体激光器驱动电路设计

半导体激光器以体积小、质量轻、驱动功率和电流较低、效率高、工作寿命长、可直接调制、易于与各种光电子器件实现光电子集成及与半导体制造技术兼容、可大批量生产等特点得到了广泛的研究与应用,研究和改进激光器驱动电路具有重要的意义。小功率可调谐半导体激光器对驱动电流有很高的要求,驱动电流的微小变化将直接导致其输出光强的波动。为实现半导体激光器的稳定功率输出,基于电流负反馈原理设计包含慢启动和限流保护电路的恒流驱动电路。在电路设计中尽可能利用简单的器件和设计起到改善激光器正常工作的目的。在调制过程中分别利用运放与三极管的不同特性设计出了低频低失真和高频开关调制电路。利用两级放大负反馈原理进行反馈电流的调整,降低闭环带宽,增强了闭环负反馈的稳定性。     

A proposed technique for power extraction from acoustic energy scavenging

In this study, converting acoustic to electric energy was achieved via the Disk Jockey (DJ) model TG5000, which worked as a noise source, and the piezoelectric model 7BB-41–2, which worked as a transducer. We proposed different states of piezoelectric transducer’s mounting on DJ and examined the results to determine the optimum state for maximization of the converted power. We proposed a technique which comprises four stages, and each stage is composed of a piezoelectric transducer followed by a voltage multiplier. The outputs of the four stages were connected in parallel, and these transducers were mounted via their bodies on the slim diaphragm of the acoustic focusing tube. The results indicated that the maximum converted power values were 1.225 mW with a load resistor of 10 kΩ for one stage, 1.089 mW with a load resistor of 10 kΩ for two stages, 1.682 mW with a load resistor of 5 kΩ for three stages, and 5.891mW with a load resistor of 2.2 kΩ for four stages at a sound intensity level of 85 dB and sound wave frequency of 2.1 kHz.     

A novel tunable gain CMOS buffer amplifier for large resistive loads

An all-OTA analog buffer amplifier configuration capable of driving large resistive loads is presented. The proposed configuration features high input swing, gain tunability, wide-bandwidth, and low design complexity. The concept is validated with simulation results in Cadence Virtuoso using SCL 0.18-μm technology parameters. Using a ±0.9 V power supply, the buffer with a gain of 1, can drive a 1 V_p−p sinusoid into a 50 Ω load with a THD of better than 0.015%, with a 3-dB bandwidth of 1.55 GHz and consumes 9 mW. The proposed configuration is demonstrated with gain values varying from 0.25 V/V to 5 V/V and with different load values 16 Ω to 5.6 kΩ. The voltage gain is tunable over more than a decade with reasonable power levels. With low-gain OTA, the proposed buffer configuration works well without any complex frequency compensation circuit that makes the all-OTA analog buffer amplifier configuration simple compared to the existing buffer amplifiers.