船用黄铜螺旋桨壳体裂纹的焊补

沿海货轮黄铜螺旋桨,在壳体部位出现两条纵深裂纹,该螺旋桨φ4775毫米,总重7828公斤,壳体大端φ850毫米,壳体高830毫米,壁厚225毫米。材质是铸造锰铁黄铜。主要化学成份(%):铜59.2、锰15.6、铁0.61,其余为锌。σ_b>40公斤/毫米~2。螺旋桨壳体裂纹位置见1图。裂纹1长400毫米,深85毫米;裂纹2长310毫米,深55毫米。裂纹2在钻孔时超过了裂纹的实际深度,使坡口增长至400毫米。 1、焊前准备     

起重机工型梁上翼板与腹板连接焊缝的研究

本文就起重机工型梁上翼板与腹板连接焊缝的裂纹形成原因,以及对小于16mm的腹板角焊缝不开坡口焊接的可能性等问题作了研究。     

用铸248焊条冷焊断裂冲床床身

我厂一台JA23-20型双开式双柱可倾冲床,床身为一般灰铸铁。1972年因操作不当,床身一侧发生裂纹,长达200毫米,采用热焊法修复后一直使用到1978年,后因其它原因床身两侧完全断裂,裂纹长约380毫米。我们用铸248焊条进行冷焊修复,焊后经超负荷试验,证明补焊质量可靠。现将补焊工艺介绍如下: 采用机械加工(端面铣)方法开坡口,坡口形式见图1。修整坡口、清除杂质后,将床身的下半部紧固在工作平台上,再将上半部与下半部对齐,利用原来的加强拉杆把紧。坡口     

炼油装置主风机盖的补焊

我厂在炼油装置检修中 ,发现主风机上的主风机盖螺栓孔 (直径32ｍｍ)外侧有穿透性人字形裂纹 ,最长为 80ｍｍ。该盖为长方形 ,材质是ＨＴ2 5 - 4 7铸铁 ,尺寸为 5ｍ× 3ｍ ,裂纹处厚度为 80ｍｍ。考虑到工件尺寸大 ,整体预热困难 ,局部预热又可能增加新的应力与变形 ,且一旦产生变形就很难矫正 ,我们决定采用冷焊方法。1　焊前准备(1)裂纹的位置如图1所示 ,为防止变形 ,在清除裂纹之前将螺栓拧上 ,然后 ,用机械方法将主风机盖上的裂纹清除 ,并开出Ｕ形坡口 ,坡口如图 2所示。然后用渗透探伤检测 ,确认裂纹已被清除。将坡口及坡口两侧 2 0…     

大型铸铁皮带轮的补焊

我厂于1976年购进的制氧机组,其中1-5/55型空气压缩机皮带轮,因当时生产厂无合格品,而我厂又急需该设备,因此将一废皮带轮带回,准备修复使用。此皮带轮是由两个半圆件(共8根筋)用螺栓联接而成,在三根筋的根部有较深的裂纹(见图)。补焊工艺如下: 1.清理裂纹,并开U形坡口(见A-A放大图)。坡口应尽量深,以便焊透。坡口宽40～50毫米,坡口面角度25°～30°。开好坡口后,用φ8毫米钻头钻孔攻丝,孔距约20毫米。孔中栽入φ8毫米的套丝钢筋。     

阀门裂纹的焊补

25号铸钢给水管道阀门(P=120～130大气压、T=130～140℃)的阀体,因铸造缺陷,出现一条长150毫米的裂纹。一直延伸至靠外壁圆周1/5的宽度上,裂纹最深处达0.5毫米,影响机组的安全运行。对此采取就地焊补,取得了良好的效果。焊前准备 1.在裂纹两端用φ5～8毫米的电钻打孔,并沿裂纹部位用凿子铲成U型坡口,因阀体铸件夹砂,故坡口铲的较宽,最宽处达43毫米。     

厚板焊接坡口的反向切割

坡口加工质量的好坏,对焊接质量的影响甚大。它直接关系到焊缝成形及根部熔透情况。对于厚板,如果坡口角度不当,还会出现裂纹。为此,开好坡口至关重要。机械加工开坡口的方法,效率低、成本高。我们采用火焰切割加工13毫米以上厚板的坡口时,钝边尺寸不易保证。例如,焊接H型钢时,坡口要求如图1所示。如果按常规方法从上往下切,由于高压氧风线的漂移,钝边常有烧塌现象,使3~(+1)的尺寸很难保证。而且由于坡口角度大(60°±2°),火焰热量不够集中,虽经放慢切割速度和增加预热火焰的能率,坡     

两吨锤锻模的堆焊修复

我们车间使用的两吨锤锻模中间开裂,采用手工电弧焊进行了修复。从图1可看到锻模的裂纹产生在燕尾拐角部位,是一条贯穿裂纹,宽2毫米,深约100毫米(从燕尾槽内侧看不到明显的裂纹,实际有贯穿的微裂纹)。锻模材料是5CrMnMo。修复前用氧乙-炔焰开图1所示的坡口。由于锻模大,气割时局部预热时间长,可免去焊前的局部预热工序。选用强度高、抗裂性能好的结507焊条,焊条直径5毫     

拖拉机铸铁零件焊补经验(东方红54后桥体变速箱裂纹的电弧热焊)

焊前准备:①清除焊补处的氧化膜及油膜;②裂纹处开60～70度 V 型或 X 型坡口;坡口深度为焊件厚度的50～60％;焊件厚度在10毫米以下的可不开坡口,但要在裂纹两端钻孔((φ5～6毫米);③焊条系采用一般的铸铁电焊条(铸208);④焊机为交流弧焊机。焊接电流的选择如下:φ3.2毫米焊条为70～100安;φ4毫米焊条为120～150安;φ5毫米焊条为160～     

粗丝CO_2保护焊在起重机主梁上的应用——角接焊缝的焊透问题

我厂生产的50吨超跨度起重机,其主梁为单腹板工字梁结构。上下盖板厚度为22毫米,腹板厚度为12毫米,钢板材料为A3。设计上要求对称角焊缝必须焊透。过去采用埋弧焊工艺,腹板两端开45°坡口,进行船形位置焊接,每条焊缝要焊两遍,清渣较困难,不仅浪费材料,生产效     

箱型柱(梁)腹板及翼板拼接全熔透焊缝坡口形式优化

对箱型柱(梁)翼板及腹板拼接全熔透焊缝坡口进行分析研究,根据现有的钢构国标和图集设计了既符合我公司车间生产工艺要求,又能节省焊材与人工耗时的坡口形式。焊材节约率因板厚及坡口形式的不同,可达到15%～60%不等,焊接人工耗时节约至少10%,提高了构件焊接效率及经济效益。     

陶质衬垫在熔透角焊缝上的应用

熔透角焊缝用陶质衬垫的截面形式有三角形和圆形等 ,如图 1所示。施焊前将陶质衬垫粘贴在坡口的另一侧 ,如图 2所示。一侧焊完后翻身 ,将另一侧陶质衬垫去掉 ,清除遗留在坡口内的衬垫残渣后 ,不必清根便可继续焊接。图 1　陶质衬垫和形式图 2　陶质衬垫使用示意图1　采用5ｍｍ焊丝埋弧自动焊试验1.1　试验方案确定为模拟秦沈客运专线工形主梁角焊缝熔透情况 ,选定该桥材质 14ＭｎＮｂｑ钢做试板 ,试件的翼板厚 50ｍｍ ,尺寸为 4 0 0ｍｍ× 6 0 0ｍｍ ,腹板厚 2 0ｍｍ ,尺寸为30 0ｍｍ× 6 0 0ｍｍ ;焊丝Ｈ0 8Ｍｎ2Ｅ ,焊剂ＳＪ10 1ｑ。腹…     

四千吨多层液压机主缸裂纹的修复

吉林省松江河林业局纤维板厂的4000吨多层液压机是年产纤维板1900米~3的重要设备。其四个主缸系柱塞式结构,材质为35~#铸钢,内径800毫米,壁厚115毫米,工作压力为260公斤/厘米~2。其中一号主缸因铸造缺陷,于1984年3月开裂漏水,裂纹长250毫米。经多次补焊无效,裂纹长度扩展至670毫米左右,且裂纹两侧又增生三条300～400毫米的裂纹(图1)。在四条裂纹附近,形成深10毫米、长50～100毫米不等的龟裂纹多处。径采用挖补法修复,获得了成功,现已安全运行近一年。     

φ2.2 m圆锥破碎机碗形铜轴瓦的焊接修复

Φ2 .2ｍ圆锥破碎机的碗形铜轴瓦工作时承受振动负荷 ,且工作负荷大 ,在瓦壁 8-2 0ｍｍ孔处出现裂纹 (图 1) ,致使该部件无法正常使用。为了恢复其使用功能 ,提高其使用年限 ,降低生产成本 ,决定采用焊接方法进行修复。1　焊前准备(1)用角向磨光机对裂纹处进行打磨 ,倒角成双Ｙ形坡口 ,坡口形式见图 2。(2 )对坡口两侧 30ｍｍ范围内表面的油脂、水份、金属氧化膜及其它杂质进行仔细地清理 ,直至露出金属光泽为止。(3)选用Ｔ2 2 7焊条 ,与铜轴瓦 (ＺＱＳｎ10 - 5锡青铜 )相匹配 ,采用多点内外定位焊 ,再用内外交替的焊接方法来控制焊接变形…     

汽轮机自动主汽门裂纹的分段冷焊修复

某热电厂的Ｂ2 5 - 8.83/ 0 .98型汽轮机在运行 4 .8× 10 4 ｈ后大修时发现 ,材质为ＺＧ15Ｃｒ1Ｍｏ1Ｖ的汽轮机自动主汽门结合面的螺栓孔之间存在两条裂纹 ,见图 1。主汽门内侧裂纹深度约为 30ｍｍ ,裂纹从内向外贯穿整个缸体厚度。另外 ,在裂纹的近末端还有一条较短的裂纹 ,长度约为 35ｍｍ。基于该裂纹所处的位置和裂纹的大小 ,决定采用冷焊的方法进行补焊。图 1　自动主汽门裂纹位置示意图1　焊前准备( 1)清除裂纹　用机械方法将裂纹挖除干净 ,最后形成Ｕ形焊接坡口 ,见图 2。平均宽度 2 8ｍｍ ,最深70ｍｍ。( 2 )清理坡口　用丙酮将…     

4Cr_9Si_2锻件淬后裂纹的分析

我厂给首钢生产的轧机上有—如图1所示形状的锻件,根轧机的使用条件及该件在轧机上的作用,选择材料为4Cr9Si2,锻后转热处理车间淬火。当低温回火后,发现在这一批锻件中每一个锻件上都出现裂纹,且裂纹位置及形状都很有规律,都在长度为B的斜面上,或高度为H的斜面上(见图1)。但裂纹的长度及深度各异,一般裂纹深度为6毫米,最深达11毫米。对此,我们进行了如下分析。     

蒸糖罐拼接管板的焊接

0　前　　言蒸糖罐是一种大型换热器 ,广泛应用于制糖业。其管板直径达 3ｍ。由于管板的直径较大 ,所以需拼接而成。管板的材料为 16ＭｎＲ ,厚度为 4 0ｍｍ ,管板的拼接焊缝布置如图 1所示。由于板厚、材料及焊缝长度图 1　管板拼接焊缝布置图的影响 ,在焊接过程中 ,势必会出现焊接变形 ,甚至会出现焊缝裂纹。因此 ,必须采取相应的工艺措施以控制焊接变形和焊缝裂纹的产生。图 2　焊缝坡口示意图1　焊前准备焊缝坡口采用双Ｕ形坡口带钝边 ,如图 2所示。焊接时选择ＡＸ7- 5 0 0型直流焊机 ,焊接方法为手工电弧焊 ,选用Ｊ5 0 7Ｈ超低氢型焊条…     

铁路货车用乙字钢的焊接

我厂生产载重60t的C62A、C62A(N)型敞车,中梁是由两根长12500mm乙字钢对接施焊而成的帽形结构(图1)。单根乙字钢多数达不到长度要求,有30％的需拼接而成。因上翼板、腹板厚度为12mm,下翼板厚为18mm,单面焊接很难焊透。如果采用钢板把两段乙字钢搭接焊或铆接,就会降低中梁本身的刚度和强度,难以达到车辆设计要求。自1980年开始     

机械双金属复合管多层多道焊数值模拟

针对机械复合方式(型号:SFG-L415QB-BS316L,规格:φ355×(11+2)×12 000)复合管,运用有限元模拟软件SYSWELD对复合管进行多层多道焊有限元数值模拟,重点分析封焊处的焊接残余应力。结果表明,封焊区域处于高应力切向拉伸应力状态,在填充焊时,坡口尖端出现较大的切向焊接残余应力,超过400 MPa。最大等效焊接残余应力出现在第六道焊后,约为549 MPa,且峰值出现在基材内层靠近坡口尖端熔合线处,此处恰好为薄弱部位,容易出现焊接裂纹。     

柴油机焊接机体的修复

北京型三千马力12V240z柴油机机体(图1),采用箱形全焊结构,板材为20号优质碳素钢。以减小焊后主轴孔变形。 4.清除坡口内及焊缝附近的锈垢。 5.裂纹开坡口后,由检查员确认合格。秘咬改仗/之卫(图lb~b视图) 图1机休结构1.内侧板2.顶板3.隔板4.主轴承座5.水套座板6.主轴