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▲架空线状态方程最简求解法凡是架空线,它的状态方程总有σ_n~3-Aσ_n~2-B=0。因为在架空线工程上,只有正实根才有实际物理意义,所以上述方程式只需求正实根σ_n。现介绍一种最简捷的求解方法。当A~3≥-6.75B时,用σ_n=B~(-3)[(((1/2)+Q)~2)~(-3)+[(((1/2)-Q)~2)~(-3)]+A/3。式中Q=((1/4)+A~3/(27B))~(-2)=((6.75B+A~3)/(27B))~(-2)(因为恒有B>0,所以要使Q为实数,必须使A~3≥-6.75B)。当A~3≤-6.75B也就是Q不是实数时,用σ_n=A/3。例1:已知A=-8,B-1800,求σ_(no) 解:A~3=-512,-6.75B=-12150,即A~3>-6,75B,由A、B可得Q=0.48935。前A、B、Q代入求解式得σ_n=10。例2:已知A=-80,B=9000,求σ_(no) 解:A~3=-512000,-6.75B=-60750,即A~3<-6.75B。将A、B代入求解式得σ_n=10。     

架空线状态方程正实数根的公式求解

架空线状态方程经过简化为缺一次项的一元三次方程,其标准式为σ~3—Bσ~2—A=0 (1)式中 A、B 为实系数,且由工程条件决定了 A恒为正实数,σ为待求的应力变量。笛卡尔符号法则是设 f(x)=a_0x~n+a_1x~(n-1)+……+a_n=0(a_0≠0,a_n≠0),为实系数 n 次代数方程,若其系数列序{a_0,a_1,……a_n)的变号次数为 p,则方程 f(x)=0的     

输电线路导线最大弧垂的判别

这里所说的最大弧垂,是对送电线路排定杆(塔)位以及校核电力线对交叉跨越物间距时所用的弧垂,即最大垂直弧垂(以下简称为最大弧垂)。如采用平抛物线公式计算,档距中央的弧垂计算式为:f=L_2g/8σ式中:f—导线的弧垂(米); L—档距(米); g—导线比载(公斤/毫米~2—米); σ—在比载g情况下的导线水平应     

解架空线状态方程正实数根的简易迭代程序(式)

计算架空线(包括导线和避雷线)的应力与弛度,是架空线路设计和施工的重要基础。为此,线路工作者曾提出过不少计算方法,如以悬链线特性为基础预制成曲线,经作图求解的汤姆生曲线图解法;以抛物线代悬链线的状态方程求解法等。利用计算机确给解状态方程带来了极大的方便,但仍不能完全解决实际工程问题。所以,追求简捷实用的状态方程解法,仍有其现实意义。近几年来,除用计算机编制架空线的机械特性曲线和安装曲线(一般用牛顿法)外,为解决上述问题,已出现新的方法,如用可编程序TI-59型计算器解导线状态方程式、用函数型计算器求解导线     

利用函数程序型计算器解架空导线状态方程式

目前,fx—180P(或fx—3600P)程序电子计算器具备了两个共38级的可编程序,体积小,价廉,已较普遍地为电力部门工程技术人员所使用。本文现介绍一个求解架空导线状态方程式的方法,用此方法来计算一张导线机械特性曲线全部工作不到一个小时即可完成而用普通函数计算器至少也得用一周时间。 1.架空导线状态方程式根据高压送电线路设计手册P151,状态方程式为     

山区输电线路导线对地平均高度近似计算法探讨

计算输电线路导线对地平均高度,设计单位采用的计算方法是:首先假定地形为平地、相邻档距为标准档距、相邻导线悬挂点等高等条件,然后,以下式计算h_p=h_x—2f/3 (1)式中 h_p——导线对地平均高度;h_x——导线悬挂点对地高度;f——导线计算弧垂。     

架空线飞车设计中最佳爬坡能力的商榷

1 500kV架空线可能出现的最大坡度过去在架空线路上应用的飞车,包括日本、意大利的飞车,其爬坡角度均设计在25°。众所周知,导线的坡度仅与导线的弧垂和垂直档距有关。     

公式法解算架空线状态方程式

公式法解算架空线状态方程式,在用可编程序型电子计算器作为计算工具时有一定的优点:运算操作简单,速度快,能大大提高计算工作效率。本文介绍用公式法解算架空线状态方程式的EL—5002电算器计算程序,供参考。     

应用解析法求架空导线应力状态方程式

一、导线状态方程式及一般解法支承于两悬挂点之间的架空导线,当气温及荷载等条件变化时,导线的应力也随之发生变化。当已知某一状态的导线水平应力σ_m。、比载 g_m、气温 t_m 以及待求状态的导线比载 g_n、气温 t_n,考虑导线的弹性伸长及温度伸长因素,根据在两种状态下,导线未受拉力时线长相同的原理,可推导出导线状态方程式,再由此式解待求状态的导线水平应力σ_n。     

关于电线状态方程的图形特点及其应用

本文概述电线应力状态方程式的图形特点,并运用于临界档距方面,使控制状态的判断更加简明。众所周知,电线的应力状态方程式是送电线路设计人员使用频率最高的计算式。线路设计时,都是先开始计算应力,然后描绘为应力-档距曲线σ=f(l)。习惯作法是将应力σ置于直角座标系的纵轴,档距l置于横轴(比载γ和温度t作为参变数)。也许习以为常,即使在教科书中也不讲σ=t(l)的图形特点,其实了解清楚对解决工程实际问题很有帮助。国外早已进行过详尽的研究;国内近期也已见到,但由于座标轴σ和l的设置与习惯不符,造成几何概念上的错觉。本文拟作一点补充,提供参考。     

函数程序型计算器在架空线路力学计算中的应用

在微型计算机还不很普及的情况下,同样可以用fx—180p或fx—3600p函数程序型计算器计算架空线路连续档的代表档距、导线的状态方程等,取得相当满意的结果,其工效比采用其它方法提高几十倍。这种计算器价格低廉(壹百余元),功能齐全,并具有程序记忆功能,程序编入后可以长期使用。兹介绍如下:     

具有单个集中荷载的平丘地段架空线计算(一)

本文全面研究了在平丘地段具有单个集中荷载的架空线张力、弧垂、线长计算方法,从而修正了我国长期以来将紧握式悬垂线夹支承的连续档导线承受集中荷载(飞车)作用时的张力计算等同为滑动鞍座支承的多跨架空索道承受重载时张力计算的错误概念。同时还提出了确定连续档导线在集中荷载(飞车)作用下导线张力的解析计算法,其精度将较长期沿用的确定连续档导线在不均匀荷载作用下导线张力的图解计算法有所提高。输电线路的架线程序是在导线弧垂测控完毕并在耐张段(或紧线段)两端锚固后,再在各直线杆塔处的导线上安装握紧式的悬垂线夹;最后工作人员采用悬吊于导线上的飞车沿线移动以在指定位置安装间隔棒或防振锤。因此便出现在架空导线上作用单个集中荷载的特殊载荷情况。对于平丘地段的输电线路,可应用抛物线原则研究此种载荷情况下的导线弧垂线长与张力计算问题。     

架空线应力方程式的公式解

架空线状态方程式是表达架空输(配)电线路导线及避雷线力学特征的基本公式,这个状态方程式,可称为架空线应力方程式。它的求解方法,常见的有试算法(过去的计算尺试凑法)和图算法。图算法有一定的局限性,而且解值精度差,故通常均采用试算法,而试算法为达到一定的解值精度,需要进行多次反复的计算。因此,寻求一种更好的求解方法,一直是线路科技工作者所关心的课题。     

架空线代表档距与线长的关系

在架空电力线路的个别耐张段中,有时会由于中间杆塔的基础不稳、导线对跨越物距离不够等原因,杆塔须移位或增加杆塔对线路进行改建,从而改变了该耐张段的代表档距。代表档距改变后,一般应重新调整弛度,使之与新的代表档距相适应。本文介绍一个计算线长调量以调整弛度的方法及应用实例。这个方法是根据架空线的耐张段线长公式推导来的。     

汽轮机末级叶片用钢的性能研究

本课题研制成两种热处理新工艺: 1.双重热处理(1080℃固溶—960℃二次淬火—600℃回火)能对2Cr13钢截面厚度在60mm条件下可获得口σ0.2≥75kg/mm~2.σ_b≥90kg/mm~2α_K≥10kg.m/cm~2。比正常生产工艺在强度平均提高5%的同时,韧性可提高一倍。在80℃、3%NaCi水溶液中(N=10~7次)腐蚀疲劳强度平均     

导线覆冰形状及其系数的综合分析

本文根据多年冬季野外覆冰观测和覆冰事故考察,结合国内外导线覆冰形状的研究成果综合归纳出了不同情况的覆冰形状;根据黄茅埂观冰站和一些高山气象站的实测覆冰资料,分析了覆冰形状系数与不同覆冰种类、不同冰重量级、架空导线的高度、线径、方向、档距及覆冰地点的地形和海拔等的关系。提出了导线覆冰形状系数主要与导线架设的方向、档距有关;在较大覆冰时,与架设导线的高度、线径、架设地点的海拔和地形无关,并可不考虑覆冰种类的影响,长档距导线的覆冰形状系数随冰重增加而增大,短导线覆冰形状系数与冰重无关。并为线路工程设计选择覆冰形状系数提出了推荐意见。     

基于输电线路导线悬点倾角与张力估算覆冰重量模型

为在有限的监测条件下对输电线路架空导线覆冰状况进行准确的判断,文中以导线悬挂点倾角监测装置及拉力传感器为监测工具,结合档内导线最大弧垂及线长计算,推导出一种适用于耐张式连接的导线标准覆冰冰重模型。该模型根据架空线悬点处张力与倾角对覆冰导线冰重进行求解,具有较好的经济性与实用性。     

大地电导率和线路长度对10kV架空线路雷电感应电压的影响

为了对架空线雷电感应电压特性进行系统深入的研究,以10kV单/双回架空线为研究对象进行了数值计算。分析大地电导率(σ)、导线排布方式和线路长度(L_l)3个因素对雷电感应电压峰值沿线分布和时域波形的影响。计算结果表明,感应电压脉冲极性改变的位置随L_l增大明显向导线中部移动,电压最高峰值并非位于距回击通道最近杆塔。感应电压幅值和波形整体受σ影响明显,但距回击通道越近,受影响越弱。相同条件时,σ越低、导线数越多,电压波形"畸变"越严重。感应电压脉冲幅值和上升时间随L_l增大呈不同的非线性增长,但均在L_l≤6km范围内存在明显"饱和"现象,半峰值宽度在L_l整个取值区间内有较明显地增长。排除架设高度因素,导线排布方式对感应电压影响很弱。     

论孤立档的临界档距

孤立档因为两端杆塔刚度很大,因此它的导线应力和弧垂基本不受邻档的影响。孤立档因为要考虑绝缘子串的影响,所以它的荷载是不均匀的,可以看成一档内均匀作用着导线荷载g,在耐张绝缘子串处均匀作用着荷载g_j-g。孤立档临界档距应考虑一端有绝缘子串(施工架线情况)和两端有绝缘子串(运行情况)两种情况,孤立档的临界档距以往是用试凑法求出的,计算复杂且不够精确。作者利用孤立档导线状态方程式将公式导出。现将孤立档临界档距的计算方法介绍如下。     

架空导线σ_M特性线图

在导线机械性能计算中,给定导线最大使用应力σ_(max)以后,需要借助临界档距与实际的代表档距l_0进行比较,准确地判别出控制σ_(max)、l_0的气象组合.其目的在于以此控制气象组合作为有效的起始条件,求出其他气象组合下的应力和弧垂,均应满足电线强度条件和耐振条件.借助临界档距判别的方法,目前常见的有:画逻辑图排列l_(kp)法和三个临界档距控制表.这两种判别法虽能达到目的,但都抽象、麻烦,尤其是在频繁变更设计最大使用应力时,势必重新计算重复判别,而判别中还有非实际有效的临界档距,