污水处理厂氧化沟曝气系统改造

某采用Orbal氧化沟工艺的污水处理厂,采用转碟表面曝气,由于设备老化导致运行效率低、能耗较高。后将原有的表面曝气改造为底曝+推流的曝气形式。为不影响污水处理厂正常运行,改造采用可提升的管式曝气器。改造后的污水处理厂出水水质稳定达到一级A排放标准,平均每月节省电耗约34×10⁴k W·h,大大降低了污水处理厂运营成本。     

改良氧化沟工艺节能降耗及脱氮除磷优化研究

河南省某污水处理厂采用改良氧化沟工艺,在运行中存在脱氮除磷效果欠佳的问题.为了降低该厂的运行能耗,并提高对氮、磷的去除效率,采用低氧控制策略,对氧化沟好氧区的供气量进行了优化控制.通过削减氧化沟前端的曝气量,同时控制氧化沟出口的溶解氧为1～1.5mg/L,在氧化沟前端形成缺氧区,为反硝化除磷和同步硝化反硝化创造条件,并将原有的缺氧/厌氧/好氧运行方式更改为缺氧/厌氧/缺氧/好氧运行方式.稳定运行后,氧化沟出水水质得到大幅度提升,二沉池出水TN、TP平均浓度仅分别为9.0 mg/L和0.19 mg/L,达到了<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918-2002)中一级A标准的要求;处理电耗平均为0.241 kW·h/m3,与调试前相比降低了20%以上.     

MBBR工艺在采用氧化沟工艺的污水厂提标改造中的应用

台州黄岩江口污水一期工程提标改造规模为8×10^4 m^3/d,本次工程将出水标准从《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)二级标准提升至《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准。提标核心目标为强化一期氧化沟的硝化、反硝化脱氮能力。在综合分析出水标准要求、氧化沟流态、硝化及反硝化过程的环境要求等因素后,确定氧化沟改造采用MBBR工艺,在池内采取了重新划分缺氧、好氧功能区,在好氧区投加填料,调整内回流泵参数,更改曝气方式等工程措施。工程运行结果表明,改造后运行成本降低,MBBR工艺能够达到设计出水标准,且对水质、水量冲击负荷具有良好的适应能力。     

A~2/O工艺污水处理厂的主要能耗点识别及节能途径

结合江苏省某A2/O工艺污水处理厂的工程实践,以工艺全流程各能耗单元为研究对象,对污水处理厂的主要能耗点进行识别;并综合污水处理厂的进水水质和水量与主要能耗点的能耗特征,深入剖析主要能耗点的节能潜力及节能途径。结果表明,进水泵房、曝气系统和混合动力系统节能空间分别为20%、40%和40%,污水处理厂年均节能潜力可达到26.9%。同时可以节省17.5%的生物段池容。采用节能措施后,该污水处理厂的电耗可由目前的0.261 kW.h/m3降到0.191 kW.h/m3,电费节省可达128.52万元/a。     

A/A/O氧化沟流态特性研究及积泥分析

为了探求氧化沟内流速分布规律,解决积泥问题并实现系统能量的优化配置,以重庆市某污水处理厂的A/A/O氧化沟为试验平台,根据曝气转盘及水下推流器的不同组合方式设计了3种试验工况,重点对氧化沟外沟大弯段处的流速分布进行了测试及分析.结果表明:第1沟段下部流速过大容易造成能量浪费,间歇开/停水下推流器可以优化系统的能量配置;...     

深沟型氧化沟工艺在污水厂中的应用及运行分析

深沟型氧化沟工艺是在保留传统卡鲁塞尔(Carrousel)氧化沟工艺有机物去除率高、脱氮除磷效果好的基础上,将氧化沟的有效水深从4 m增加到6 m,解决了传统氧化沟占地面积大的问题;并且通过一系列设备调整,改变了传统卡鲁塞尔氧化沟的表面机械曝气装置在不同的水量和水质条件下出现搅拌能力及供氧不足的局限。最终污水处理厂出水水质均能达到GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级B类标准。     

无厌氧池的氧化沟脱氮除磷功效分析

氧化沟工艺的脱氮除磷功能通常要借助厌氧选择池来完成,而桂林市七里店污水处理厂在没有厌氧选择池及HRT为5～6 h的情况下,仍能够达到良好的除碳脱氮除磷效果.监测数据表明,改造后的微孔曝气卡鲁塞尔氧化沟具有较强的抗冲击负荷能力,对城市污水的处理效果很好,对COD、TN、NH4+-N、TP的去除率分别为87%、80%、86%、60%.含低浓度硝态氮的回流污泥与进水混合后,在长约100 m的混合渠中进行了释磷,起到了厌氧释磷选择池的作用,这确保了后续氧化沟中良好的吸磷效果;在DO浓度远低于设计值的情况下,多点进水补充了反硝化所需的碳源,其脱氮效果较好,这也表明该工艺是一种高效节能的工艺.     

Orbal氧化沟混合液流态试验研究

该试验为荷兰赠款项目西部小城镇污水处理工程中的改良型Orbal氧化沟技术研究内容之一,为稳妥进行工程设计需进行现场同类Orbal氧化沟的测试。该试验在实际污水处理厂进行,对采用同心椭圆型沟道的Orbal氧化沟的流速分布进行了的测定,重点研究了Orbal氧化沟的水力流态特征,验证了曝气及水下推动设备功率配置的合理性。结果表明：氧化沟弯道水力情况复杂,极易造成弯道内侧底部的积泥发生从而影响氧化沟的水力混合条件;底部积泥现象普遍,部分区域积泥严重;曝气及水下推动设备设计功率未能达到要求。     

扬州六圩污水厂的工艺改进及优化控制设计

对扬州六圩污水厂一期工程氧化沟内的水质进行了监测分析并研究了农药废水对活性污泥降解能力的影响,发现农药废水中的特殊污染物可以使活性污泥耗氧呼吸速率下降10.5%或更多,严重影响生物处理能力,并造成出水无法稳定达标.基于前期的研究成果,在污水厂二期工程设计中,根据动态进水负荷变化增设了进水在线监测、水解酸化池、生物智能工艺优化控制系统和深度处理设施,以有效缓冲工业废水冲击负荷,吸附和转化有害难降解污染物,并通过生物智能优化控制系统,实时计算工艺各区域污染物降解所需溶解氧,确保精确的气量供应,实现出水稳定达标排放.同时,可有效降低20%～30%的鼓风机能耗,减少污泥量和污泥处理费用.     

应用工艺智能优化控制系统降低污水厂能耗

生物工艺智能优化系统（BIOS）是一个前馈优化系统，通过获得A／O工艺实时的在线数据（如氨氮、硝酸盐氮、进水流量、混合液悬浮物浓度），BIOS系统不断进行模拟计算，然后按照生物反应器进水的污染物负荷状况来提供最佳的DO设定值；同时为达到最佳的TN去除率，BIOS系统还对好氧区回流至缺氧区的内回流比（IRQ）进行了优化。BIOS系统在美国康涅狄格州En-field污水厂的实际应用情况表明，该系统能提高脱氮效率36％，同时降低曝气量19％。     

变频器在曝气转刷自动控制中的应用

变频器用于曝气转刷的自控中,通过调节曝气转刷的转速,实现氧化沟需氧量与充氧量的最佳匹配,在保证出水水质的同时,可以最大限度的降低能耗。同时论证了变频调速的可行性和必要性。全面介绍了在实际应用中曝气转刷的三种控制方式,其中计算机系统自动控制方式中的变频调速控制可以实现节能。     

菏泽污水处理厂工艺设计特点及近远期达标综合考虑

菏泽污水处理厂的设计过程历经污水处理厂出水排放标准的更新演变，结合受纳水体功能的改变、近远期污水处理厂出水排放标准的变化，提出了具有氧化沟池型特征、改良A／A／O工艺特点、多点进水的污水处理优化工艺，并为尾水的利用奠定了良好的技术基础。同时针对污水处理厂建设运行初期水量不足、水质和水量波动大等不利因素的影响，提出了该工程的优化设计和合理布局，完善了工程的技术方案，使其成为具有稳定脱氮除磷功能的新型高效处理工艺。     

扬州六圩污水厂智能优化控制系统调试与运行

针对扬州六圩污水处理厂进水中工业废水所占比例较大,且存在较多难降解物质和毒性物质的情况,为确保工艺正常运行和出水水质的稳定达标,在生物池中安装在线监测仪表实时反映进水污染物负荷的变化和工艺的运行状况。在保证出水水质稳定达标的前提下,通过生物智能优化控制系统(BIOS)计算出内回流比和各廊道所需溶解氧,曝气控制系统(BACS)根据生物智能优化控制系统得出的溶解氧设定值,对鼓风机、空气阀门等设备进行调整,使曝气量既能满足生物池的溶解氧需要,又不浪费能源。BACS将追踪溶解氧的响应时间控制在30 min以内;在48 h连续控制周期内,西池第一和第二廊道溶解氧实时值与设定值的偏差在±0.5 mg/L之内的时间分别占88.40%、98.99%。通过两套系统的联动运行,在保证出水水质稳定的前提下为六圩污水处理厂降低了约19.4%的鼓风系统能耗。     

污水处理厂SV_(30)值持续较高的原因与控制措施

潍坊市污水处理厂采用奥贝尔氧化沟工艺,近几年来SV30、SVI值一直较高。通过对SV30值较高的原因进行全面分析后采取了相应的控制措施,包括控制进水水质、加强排泥、提高曝气池的DO、控制污泥负荷等。经过一个多月的运行,SV30值基本稳定在30%～60%。     

改良型氧化沟工艺的流态测试及分析

通过对邯郸市西污水处理厂改良型氧化沟的流态进行测试,得出了氧化沟系统各直沟道和弯道处的流速分布规律;分析了该氧化沟系统内的积泥原因,提出了相应的改进措施和建议;在出水水质达标的前提下,可获得曝气转碟和水下推动器的最优组合方式,以期达到节省运行费用、降低能耗的目的.     

城市污水处理厂全流程节能降耗优化运行策略

针对我国城市污水处理能耗偏高的问题,从污水处理厂全流程出发,对各工艺单元的节能降耗优化运行策略进行了探讨,重点讨论了提升单元的变频器设置、初沉池的设置、生化单元精确曝气与回流方式对节能降耗优化运行的影响;各污水处理厂应根据能耗水平、水质状况及设备支持程度等合理制定适合于本厂实际的优化运行实施方案.最后还探讨了目前我国污水处理厂能耗评价指标的不足之处.     

大型机场污水处理改造工程实例

某机场污水处理厂设计处理量为2.8×10⁴m³/d,原有生化处理工艺为厌氧-射流曝气氧化沟。改造工程要求出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准和广东省地方标准《水污染物排放限值》(DB 44/26—2001)第二时段一级标准两者中的较严值。在利用原有的预处理及深度处理设施基础上,生化处理改为厌氧-微孔曝气改良型Carrousel氧化沟,并优化了PAC加药系统。虽然进水水质浓度高于设计值,但运行结果显示改造后各污染物处理效果很好,对COD、BOD₅、TN、NH₃-N、TP和SS的去除率分别达到97.43%、97.83%、82.39%、98.27%、95.48%和97.15%,脱氮除磷效果提升明显,出水水质可稳定达到排放要求。     

鄂尔多斯某污水处理厂提标改造工程实践

鄂尔多斯市某污水处理厂采用曝气沉砂池+改良型卡鲁塞尔氧化沟+氯消毒工艺,原出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级B标准。为使出水水质达到一级A标准,将改良型卡鲁塞尔氧化沟内现有的倒伞表面曝气改为底部曝气,增加氧化沟缺氧段池容,并新增中间提升泵房+高密度沉淀池+超滤的深度处理单元。污水处理厂提标改造后近一年的运行结果表明,出水水质稳定,各指标均满足设计标准。     

MBBR氧化沟/超滤/O3工艺用于工业区污水厂提标改造

某工业园区污水处理厂处理规模为5×10~4m^3/d,原采用A/O微孔曝气氧化沟工艺,出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)二级排放标准及广东省地方标准《水污染物排放限值》(DB 44/26—2001)二时段二级标准的较严值。根据相关要求,需要对该厂进行提标改造。提标改造后,出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A排放标准及广东省地方标准《水污染物排放限值》(DB 44/26—2001)二时段一级标准的较严值。针对进水中工业废水占90%以上、可生化性差、难生物降解有机物含量高、水质波动大等特点,在原有二级处理工艺基础上进行提标改造,采用了"MBBR氧化沟+混凝沉淀+超滤+臭氧催化氧化(辅以活性炭吸附)"工艺。提标改造投产前、后的实际生产数据对比表明,该工艺处理效果理想,实现了稳定达标运行。     

兴平市污水处理厂VT深井曝气工艺的设计与运行

陕西省兴平市城市污水处理厂在国内首次引进加拿大VERTREATTM(简称VT)深井曝气工艺。该厂规模为5×104m3/d,出水执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的二级标准,实际出水水质达到一级B标准。VT工艺的主体反应器由两口直径为3.2 m、深为92 m的深井组成。整个VT生化系统的占地面积为4 400 m2。深井反应器内的氧气利用率为65%～86%,并实现"一气多用":曝气除满足微生物新陈代谢需要外,还用于混合液搅拌、气提、后续气浮泥水分离等,大大节省了运行成本,处理电耗约0.8 kW.h/kgBOD5。