磷偏析对低碳钢孔蚀扩展的影响

    选择6种冶金因素各有特点的低碳钢,通过模拟“闭塞腐蚀电池”试验和室内挂片试验,结合金相组织、硫印、磷偏析和腐蚀形貌分析,研究磷偏析对孔蚀扩展的影响.结果表明,腐蚀形貌上呈现出凹凸状的平行腐蚀沟槽,这种平行腐蚀沟槽与磷偏析相关,而不是与沿轧制延伸的夹杂物(硫偏析)或平行的带状组织(碳偏析)相关.凹凸状的平行腐蚀沟槽形成原因是磷在溶液中离解为磷酸根离子,产生微溶的金属盐,在蚀坑的阳极活化区沉淀,从而抑制了阳极溶解.       

碳钢表面腐蚀沟槽的形成原因

利用金相显微镜和电子探针分析了扩散退火前后碳钢的金相组织、夹杂物和磷偏析的变化情况。通过模拟闭塞腐蚀电池试验研究了钢在热处理前后的点蚀扩展速度,并利用电子探针和扫描电镜分析了钢表面的蚀坑形貌。综合分析了碳钢表面出现腐蚀沟槽的原因。结果表明,扩散退火处理可以消除钢中的带状组织,但不能消除钢中的磷偏析。在蚀孔酸化的条件下,磷偏析的低磷微区的腐蚀速度大于高磷微区,从而在腐蚀形貌上出现腐蚀沟槽。此外,低磷微区的快速腐蚀会导致钢蚀坑扩展速度的加快。     

碳钢在鸭绿江入海口海海水中的腐蚀行为

用电化学方法研究了碳钢在鸭绿江入海口海水中的腐蚀行为,结果表明：江口水具有８０％淡海水的性质,碳钢在江口水中腐蚀电极过程为阴极过程控制,腐蚀速率略低于天然海水,与天然海水中比较有极化条件下碳钢表面在江口水中欲获得较满意的钙镁盐沉积层,需要更大的电流密度或更长的极化时间。     

海洋环境下碳钢腐蚀规律的数学模拟

针对碳钢材料８年实海试验的腐蚀结果,采用数学模拟的方法进行了分析,提出了环境腐蚀系数的概念和包含环境腐蚀系数的碳钢腐蚀深度方程。青岛、厦门、榆林等三个腐蚀试验站的全浸区腐蚀数据与该工程的计算结果非常吻俣。     

碳钢孔蚀期间的电流波动特征

用电化学方法研究了碳钢在含Cl^-D的磷酸盐＋硼酸盐缓冲溶液中,在孔蚀电位附近恒电位条件下电流波动的特征。在孔蚀电位Eb及Eb以上,恒电位和动电位极化时都观察到电流波动现象,在本底电流并未连续增大的情况下多次电流波动后可观察到蚀孔,表明在此体系中围绕表面的孔蚀活性点可能会发生反复的亚稳态局部溶解。恒电位下随时间延长电流波动频率降低,电流波动峰值服从正态分布;电位升高导致本低电流和电流波动峰值电流均增大,但对波动频率无明显影响。电流波动峰形状为快速上升,缓慢下降,即孔蚀活性点快速溶解,慢速再纯化,根据电流下降部分计算的再钝化速率服从指数衰减形式     

人工神经网络技术探讨碳钢,低合金钢的实海腐蚀规律

根据金属海水腐蚀的特征,用人工神经网络技术分析碳钢,低合金钢海水腐蚀数据,建立了碳钢,低合金钢的腐蚀速率与合金的成分及海水间的神经网络模型,可用于预测新钢种在其它海域中的腐蚀速率,并用所建模型分析了合金元素对腐蚀速率的影响。     

添加剂对碳钢腐蚀磨损的影响

在腐蚀性介质中工作的各种摩擦副由于腐蚀及磨损的协同作用造成材料的流失是严重的。解决问题的办法除选材(包括开发新材料或其他表面强化措施)外,还可考虑采取保护措施。业已证实阴极保护法在腐蚀磨损条件下仍然适用,但对氢脆敏感材料如钛合金不可过保护,否则将引起氢致磨损;阳极保护法在低载下尚可,高载下由于表面膜破裂成块剥落造成材料流失更加严重,一般不宜使用。采用添加剂的报导在国内外尚不多见。有人研究过微动磨损及冲蚀条件下添加剂的作用,如用Na_2Cr_2O_7、NaNO_2、Na_2MoO_4、硼砂及苯甲酸盐、表面活性剂等作为缓蚀剂或润滑剂都能不同程度地降低材料的流失。本工     

微生物对碳钢海水腐蚀影响的电化学研究

通过在现场海水中暴露制备带微生物的试样,用电化学测量技术研究了微生物对碳钢海水腐蚀速度和腐蚀机制的影响。碳钢在海水中的腐蚀速度经历下降-稳定-上升的变化趋势。微生物主要是内锈层中的硫酸盐还原菌(SRB),其可加速碳钢的腐蚀。当内锈层中SRB的加速腐蚀作用大于锈层的缓蚀作用时,碳钢的腐蚀速度出现上升趋势。碳钢在海水中的腐蚀可分为氧扩散控制、过渡和SRB活性控制3个阶段。     

燃煤流化床中氯对碳钢腐蚀的影响机制

在小规模流化床(FBC)中燃烧一种低S高Cl煤1000h后，对放置于接近沸腾床位置的A210-C碳钢管腐蚀情况进行分析．发现在碳钢管表面温度为470℃～560℃的区域腐蚀产物(主要为Fe2O3)严重剥落．剥落的腐蚀产物表面覆盖一层沉积盐，部分区域发现有(K，Na)Cl．对残留在钢管表面的腐蚀层进行分析，发现在腐蚀层一碳钢界面或其附近的基体中出现局部氯化，导致形成FeCl2层；局部快速腐蚀，形成向基体一侧的腐蚀突体；形成内部空洞这三种腐蚀形态．并对此现象的产生及Cl2的影响机制进行了详细探讨．     

碳钢海水工业冷却器的腐蚀控制技术

应用电化学联合保护新技术,通过冷却管管内保护电位与保护电流测量,研究静止与流动海水中管内保护电位变化,保护电位与保护电流随时间变化以及管径与海水流速对管内保护电位的影响。冷却管11个月平均保护电流密度约0．4mA/m^2,11个月后冷却管（管内径19mm,长3m）管内远端保护电位为－940mV（相对于Ag/AgCI参比电极）。实现冷却管（管内径19mm)内保护距离从以前的0．3m提高到3m以上（单端）。经过近一年的模拟实验,冷却管完好如初。     

THE RELATIONSHIP BETWEEN PITTING SUSCEPTIBILITY AND INCLUSIONS IN CARBON STEELS IN ARTIFICIAL SEAWATER

1. IlltroductionMany studies have been conducted on the pitting of steels[1]. Actually3 pitting ofcarbon steels is less typical than that of stainless steels, and for the former the pits arewider and more shallow. For the pitting of carbon steels and the effect of inclusions on thepitting, there are some previous investigations. Wranglen[2] found a correlation betweensusceptibility to localized corrosion and the ratio of active to inactive sulfides; and onlyactive sulfide was believed to act a…     

在3%NaCl溶液中试验参数对碳钢点蚀电位的影响

采用准稳态的极化试验研究了各主要试验参数对碳钢在3%NaCl溶液中点蚀电位的影响，结果表明：3种碳钢钝化的临界pH值约为8.0；当T＝20℃～35℃时,点蚀电位值Eb100随温度的降低而变正；当电位变化速度慢于30 mV／30 s时，Eb100随电位变化速度的减小而变负；试验面的粗糙度越大，点蚀电位越负.      

不同低碳钢的点蚀诱发敏感性及诱发机理研究

选择4种冶金因素有代表性的低碳钢,通过极化试验比较了它们之间的点蚀诱发敏感性。电子探针分析了不同夹杂物在诱发点蚀过程中的腐蚀特征,显微腐蚀试验确定了点蚀诱发初期溶解产物的性质。结果表明,沸腾钢的点蚀敏感性显著低于镇静钢,稀土处理镇静钢则介于前两者之间。夹杂物是钢中主要点蚀诱发源,紧靠夹杂物的钢基体处的钝化膜保护作用最弱,点蚀均从该处基体诱发。同类杂物在不同类型钢中的点蚀诱发敏感性差异较大。同一钢中不同类型夹杂物的点蚀诱发敏感性差异很小,硫化物夹杂较其它夹杂物的点蚀诱发敏感性强。     

冶金因素对钢点蚀诱发敏感性的影响

选取有代表性冶金元素的几种低碳钢和低合金钢,通过在3%NaCl（pH=10）溶液中的极化实验比较它们之间的点蚀诱发敏感性,用电子探针（EPMA）分析钢中夹杂物诱发点蚀的腐蚀特征。结果表明,脱氧程度较差的沸腾钢的抗点蚀诱发能力明显优于脱氧程度完全的镇静钢,经过稀土处理的镇静钢的抗点蚀诱发能力有所改善,介于两者之间。镍铬系低合金钢的抗点蚀诱发能力优于锰系低合金钢,说明钢中合金元素对点蚀诱发敏感性有重要影响钢中夹杂物是最主要的点蚀诱发源,夹杂物边界钢基体表面的氧化膜最薄弱,夹杂物诱发点蚀的最初腐蚀均始于该基体处。     

硫化物夹杂对低碳钢孔蚀扩展的影响

选择两种具有不同类型硫化物夹杂的碳钢,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验,研究了它们在人工海水中的孔蚀扩展行为。结果表明,具有Ⅱ类硫化物的钢的零电流电位明显负于具有Ⅰ类硫化物的钢;在同样在阴极化电位下,前者的阳极腐蚀电流明显地大于后乾。通过显微分析考察了硫化物要对孔蚀扩展过程的影响。结果发现,硫化物夹杂处的腐蚀速度明显高于钢基体钢从而促进了也诉扩展。由于Ⅱ类硫化物的相界面积远大于类硫化物,前者对孔蚀扩     

海水中低合金钢局部腐蚀过程的实验室模拟

设计了模拟低合金钢局部腐蚀自催化过程的“闭塞”阳极模拟电池,提出了影响闭塞阳极模拟电池可靠性的三个主要几何参数,探讨了闭塞阳极腔室高度和直径对低合金钢腐蚀局部化的促进作用,确定了闭塞阳极模拟电池可模拟低合金钢腐蚀的最佳几何尺度,利用闭塞阳极模拟电池评价了低合金钢在3.5%NaCl溶液中的局部腐蚀趋势,测试结果与实海长期挂片结果一致,证明了模拟电池的可靠性。     

几种阴离子对A3钢在NaHCO3+NaCl溶液中亚稳态孔蚀行为的影响

 用动电位极化法研究了CO2-3、NO-2、SO2-4、MoO2-4和PO3-45种阴离子对A3钢在0.5 mol/L NaHCO3+0.05 mol/L NaCl溶液中的亚稳态孔蚀行为.5种离子使A3钢的孔蚀电位Eb和亚稳孔蚀出现电位Em均不同程度地正移，说明这5种离子既抑制稳定孔蚀的发生，也抑制亚稳孔蚀的发生.在5种离子中，NO-2抑制亚稳孔蚀形核的能力最强.5种离子对稳定孔蚀与亚稳孔蚀形核与生长有大致相同的作用.       

几种阴离子对A3钢在NaHCO_3+NaCl溶液中亚稳态孔蚀行为的影响

用动电位极化法研究了CO32-、NO2-、SO42-、MoO42-和PO43-5种阴离子对A3钢在0.5 mol/L NaHCO3+0.05mol/L NaCl溶液中的亚稳态孔蚀行为.5种离子使A3钢的孔蚀电位Eb和亚稳孔蚀出现电位Em均不同程度地正移,说明这5种离子既抑制稳定孔蚀的发生,也抑制亚稳孔蚀的发生.在5种离子中,NO2-抑制亚稳孔蚀形核的能力最强.5种离子对稳定孔蚀与亚稳孔蚀形核与生长有大致相同的作用.     

焊接氧化皮对奥氏体不锈钢孔蚀性能的影响

采用电化学测试技术,在NaCl介质中焊接氧化皮对3种奥氏体不锈钢的耐孔蚀性能进行了探讨.结果表明,有焊接氧化皮部位较比母材更易产生孔蚀,去除氧化皮则改善耐蚀性能.有焊接氧化皮的不锈钢耐孔蚀性能依NK1<316<304次序变劣.通过表面SIMS分析,发现焊接氧化皮合金表面贫乏铬,从而导致耐孔蚀性能下降.有焊接氧化皮NK1不锈钢耐孔蚀性能之所以优于304不锈钢,是由于表面膜中富集铜元素,并参与了成膜过程,改善了表面电化学行为,增强了表面膜抵抗侵蚀性离子破坏的能力.