立式真空油淬炉在薄壁件热处理中的应用

采用ZCL-408立式真空油淬炉,对不同有效厚度的30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A两种材料的热处理工艺进行了研究.结果表明:ZCL-408立式真空油淬炉可用于长轴杆类零件的热处理,硬度、力学性能、变形量以及表面光亮度均能满足技术要求,能够很好地解决此类零件的淬火变形问题,并且淬火转移时间也可以满足合金钢薄壁细长杆件的热处理技术的相关要求.     

不同淬火方式对KMN钢组织及力学性能的影响

真空气淬相较于传统热处理工艺具有控温精度高,表面氧化脱碳少等优势,但同时具有冷却速度慢的劣势。本文对KMN钢锻件进行真空加热970℃、淬火(5 bar氮气冷却或油淬)及580℃高温回火。热处理后,检验其力学性能和显微组织。结果表明:经气淬并高温回火的KMN钢力学性能略低于油淬并高温回火,显微组织均以回火索氏体为主。KMN钢经真空气淬或油淬并高温回火后,可以得到类似的力学性能与显微组织。     

变功率深井炉及其杆变速淬油装置的设计与应用

行之有效的热处理工艺是借助于适宜的设备和必要的机械设施或工装的配合来实现的。针对钻杆、钎杆及长度4．5m以内的轴类零件的淬火回火，专门设计制作了一台节能、高效的变功率深井炉及其杆件变速淬油装置，应用效果良好。现介绍如下。     

淬火温度对刀剪用M390粉末冶金不锈钢组织和性能的影响

通过对M390粉末冶金不锈钢进行不同温度下的平衡相计算和真空气淬+低温回火处理,研究了淬火温度对回火后显微组织和力学性能的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,M390钢回火后的碳化物尺寸不断长大,单位面积的颗粒数量减少而所占面积分数提高,碳化物分布均匀性降低。硬度随淬火温度的升高呈先上升后略微下降趋势,在1130 ℃淬火时达到最大值60.2 HRC,回火后降为58.5 HRC。抗弯强度受淬火温度的影响不大,为4000 MPa级水平。为获得良好性能,淬火温度应控制在1200 ℃以下,1130~1180 ℃真空气淬+200 ℃低温回火是刀剪用M390钢的最佳热处理工艺制度。     

真空正压气淬现状和发展趋势

真空热处理加热结束后的冷却，按所用冷却介质与冷却方式可分为真空炉冷、真空气冷（淬）、真空油淬、真空水淬、真空正压气淬和真空硝盐等温淬火。而真空正压气淬工艺是目前国内、外最为先进的真空热处理工艺之一。本文系统地阐述了真空正压气淬的理论基础、真空正压气淬炉、真空正压气淬热处理工艺、真空正压气淬的发展趋势。从而为确定不同材料的真空正压气淬工艺参数提供了可靠的依据。     

变功率深井炉及其杆变速淬油装置的设计与应用

行之有效的热处理工艺是借助于适宜的设备和必要的机械设施或工装的配合来实现的。针对钻杆、钎杆及长度4．5m以内的轴类零件的淬火回火,专门设计制作了一台节能、高效的变功率深井炉及其杆件变速淬油装置,应用效果良好。现介绍如下。     

4Cr5MoSiV1钢铝合金压铸模高纯氮回充真空气淬及高温回火

论述了4CrSMoSiV1钢制铝合金压铸模零件的服役条件,真空气淬、真空回火工艺,以及分别在淬火前、使用过程中和补焊后进行的真空消除应力处理工艺。     

感应淬火轴承套圈的裂纹分析

在对三排圆柱滚子组合转盘轴承零件进行感应淬火回火后的着色探伤检查时发现淬火表面有裂纹。该型号轴承零件材料为42CrMo钢,其加工工艺流程为:锻造→粗车加工→调质→精车加工→感应淬火、回火→磨加工。锻件调质和套圈滚道中频热处理工艺参数见表1。     

提速列车用弹簧钢60Si2CrVAT的热处理工艺优化

分析制定了60Si2CrVAT弹簧钢合理的热处理制度,利用正交实验极差分析的方法并结合金相及回火后析出相的分析,研究了热处理工艺参数对60Si2CrVAT弹簧钢力学性能的影响,确定了其最佳热处理工艺。结果表明,回火温度和回火时间对强度的影响较大,回火温度和淬火保温时间对塑性影响较大,60Si2CrVAT弹簧钢最佳热处理工艺为：（900℃＋25 min）油淬＋（400℃＋40 min）回火,水冷。     

BSW T15钢的真空热处理

利用真空淬火回火设备、洛氏硬度计及扫描电镜,研究了淬火温度和回火温度对BSW T15钢真空高温淬火后性能的影响,并分析了BSW T15钢高温淬火时开裂的原因。结果表明,淬火温度从1200 ℃降低10 ℃后,表面硬度保持在62.5～64.5 HRC范围内,畸变量减小且有效防止了淬火开裂;采用合适的回火温度、合理的工装方式及优化的工艺,畸变量降低至0.15 mm, BSW T15钢的热处理工艺指标均满足工艺要求。     

W18Cr4V钢真空气淬和普通油淬的组织与性能比较

采用真空气淬法和普通空气加热油淬法分别对W18Cr4V钢进行热处理。利用金相显微镜和洛氏硬度计对热处理后W18Cr4V高速钢的组织和硬度进行了比较观察和测试分析。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为隐晶形的淬火马氏体基体组织、大颗粒状的共晶碳化物和细小点粒状的二次碳化物及残留奥氏体,气淬后的组织更均匀;回火后的组织也很相似,为回火马氏体及未溶解的共晶碳化物和二次碳化物。经真空气淬的试样硬度（65HRC）仅比普通空气加热油淬的（66HRC）略有降低,但能满足工模具的硬度要求,而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。     

VKNQ真空高压气淬炉工艺性能概述

VKNQ系列真空高压气体淬火炉为德国ALD真空工业股份公司设计产品，是一种非常成熟和完善的真空热处理设备，其出色的性能和独特的设计提供了广泛的适用范围，可用于高压气淬、真空回火、退火、高温钎焊和烧结处理，适用于各种模具、工具、及其他高精密零件的热处理。VKNQ真空高压气淬炉是真空热处理领域内先进热处理加工设备的代表。     

12Cr2Ni4A钢的高压气淬

高压气淬是一种先进、环保的淬火工艺。对12Cr2Ni4A钢制负拉力油缸分别进行了9×10~5 Pa压力的高压气淬和普通的碱浴等温淬火,然后进行-70℃冷处理和180℃低温回火。热处理后,检测了油缸的显微组织和力学性能,以揭示12Cr2Ni4A钢零件采用高压气淬替代等温淬火的可行性。结果表明:经高压气淬、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢油缸的显微组织、硬度及力学性能与经等温淬火、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢基本相同,且高压气淬的零件畸变更小,说明对于12Cr2Ni4A钢零件,以高压气淬替代现有的等温淬火是可行的。     

亚温淬火对45钢组织和力学性能的影响

45钢常温淬火后应力较大,极易淬裂。采用亚温淬火工艺(淬火温度740、770和800℃)分析其淬火组织,后经不同温度回火,分析其强度、硬度以及冲击韧性等力学性能。结果表明:45钢在800℃淬火,其残留铁素体含量为6%~9%,呈极细小的颗粒状弥散分布,有利于其强韧性的提升;回火温度在340~460℃时,将获得较好的综合力学性能。选用合适的亚温淬火热处理工艺参数,其力学性能不逊于常温淬火,还能大大降低零件的淬裂倾向。     

20CrMoH钢淬透性带宽对心部硬度的影响

20CrMoH钢是齿轮制造的主要材料之一。齿轮心部硬度偏高超差，对齿轮的工况影响很大，断齿便是其失效现象之一。为此热处理工程技术人员都会从钢材成分，淬透性是否达标及所制定的热处理工艺规范是否适宜等进行分析，但多以牺牲齿轮的某些性能为代价来保证心部硬度满足设计要求，例如采用提高回火温度或降低淬火温度的方法来降低心部硬度。当淬火热处理工艺条件固定时，钢材的淬透性能往往决定零件心部硬度的高低，因此控制零件材盾的淬透性带宽，是一种控制零件心部硬度的有效方法。     

新型卧式双室真空气冷油淬炉的研制

对金属零件热处理这一热加工工序而言，使用真空热处理设备就像使用机加工设备一样，自动操作、便捷可靠，不仅可实现工件热处理后无氧化、无脱碳，少畸变，而且干净、无污染。随着人们对真空热处理的优越性不断认同，这一先进生产技术在中国热处理行业得到了广泛应用，相应的真空退火设备、真空淬火设备、真空回火设备、真空低压渗碳设备、真空钎焊设备等等系列产品相继进入了中国各不同机械行业的制造领域。     

Cr12钢真空热处理工艺研究

针对Cr12钢性能特点,从真空淬火温度、冷室真空度、淬火油温、回火温度等方面研究不同的热处理工艺对Cr12钢组织和性能的影响,并且对普通热处理和真空热处理条件下钢的变形量进行对比.结果表明,经1000℃真空加热、50kPa气压下油淬,Cr12钢具有良好的综合性能、变形小、无氧化、脱碳.     

预硬型塑料模具718钢回火硬度变化规律的研究

为了验证计算机模拟所制定的针对大型塑料模具718钢的热处理工艺的可行性,采用特殊的端淬装置和端淬试棒进行特定工艺的淬火冷却,模拟大型塑料模具718钢在淬火过程中的温度场及组织变化.本文是在端淬试验的基础上,对淬火后的端淬试棒硬度随回火工艺变化的规律进行了研究,得出了保证718钢淬火和高温回火后硬度达到不同硬度差范围的回火工艺.)     

H13钢的真空热处理

介绍了北美压铸模协会（NADCA）推荐的H13钢的真空热处理工艺，详细讨论了对热处理设备的要求，工件的装炉，热电偶的放置，奥氏体化，淬火速率与工件组织和性能的关系，回火工艺和硬度控制，模具的去应力处理，H13钢模具的热处理质量和检测，以及热处理合格证书的内容，并附有H13钢淬火组织级别图。     

传剑齿条的热处理工艺改进

剑杆织机传剑齿条是铁零件，材料用球墨铸铁，原热处理工艺为石墨化退火＋调质＋高频淬火，由于球墨铸铁导热性差，弹性模量大，热处理后的齿条畸变严重，无法加工使用。同时因齿条形状特殊，高频淬火时易将齿部完全淬透，不能满足使用要求。本文根据对该零件的失效分析，改进了热处理工艺。实践证明改进后的热处理工艺是可行的。