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在阐述布线方案编制原则的基础上,简单介绍了布线方案编制前的准备工作,对布线方案的编制情况进行了详细说明,并对架空线路张力放线施工的布线技巧进行了归纳和总结,如导线线轴上线长的计算、导线线长的现场复核、施工中余线长度的计算以及导线线轴数量的变换。 相似文献
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哈密—郑州±800 k V直流输电线路中大量采用双柱悬索拉线塔,双柱悬索拉线塔由双立柱支撑结构及拉线悬索系统所组成,在概念和设计上均较为简洁,主要受风荷载控制。为研究其风致振动动力响应特点,制作并进行了气动弹性单塔模型和塔线体系模型的风洞试验,测定了在紊流风场中的风振响应,揭示了此类输电塔的荷载传递机制。研究结果表明:在紊流风场中,结构的顺风向和横风向响应处于同一数量级;随风速增加,背风侧拉线趋向松弛,背风侧立柱受压减小;迎风侧拉线张紧,迎风侧立柱受压增大,因而在设计时,需考虑拉线断线和受压立柱动力失稳问题。 相似文献
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紧线滑车和挂线滑车的计算和选择长春电业局(130052)任翔任正朗紧线滑车是送电线路架线施工中的主要工具。它能在架线时支持导线,按导线张力差将导线传递并收紧达到导线观测驰度,划印。并让紧线中产生的余线通过滑车。而挂线滑车是紧好线,看好弛度割掉余线联好... 相似文献
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目前国内的环形变压器、调压器生产厂家中所用的环形绕线机,包括部分进口的环形绕线机,用作导线拉力的制动器(刹车),几乎均采用磨擦式制动器作为绕线时的导线拉力。由于磨擦式制动器本身存在着明显的冷热态制动力矩大小不一和在常态运行中的不稳定性,造成被绕制的线... 相似文献
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山区长放线段架线施工中,应特别关注导线易损伤的问题。鉴于岭澳至东莞的500kV输电线路的架线施工难度大,技术要求高,指出在放线、紧线过程中必须采取相应的原则和防护措施。据此,通过水平导线放线力的推导计算,求出降低垂弧、减小张力的展放导线方法;在耐张塔、高位放线时特别采用双滑车,以减少导线摩阻而导致的导线折伤;4个耐张塔须采取分段紧线,并强调导线在放、紧线过程中须注意导线在线轴内的擦伤保护;并提出导线的落地保护和导线的临锚保护等事项。这些施工方法和保护措施保证了该送电线路架设的圆满完成。 相似文献
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0引言
目前,广泛应用于10 kV架空线路直线改耐张作业的带电紧线工具是绝缘带式紧线器或钢丝绳紧线器,且现场作业方式一般为:在待改为耐张的直线杆两侧分别放置2辆绝缘斗臂车,人员在工作斗上各用1组紧线工具进行紧、断导线的配合操作.此作业程序不但繁多复杂,而且如果2个工作斗上的人员配合不当,还可能影响作业安全. 相似文献
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为研究架空导线的径向温度场分布情况,首先以传热学理论为基础,根据导线的物理结构建立有限元三维仿真模型,并设计仿真实验,然后对仿真结果与实验结果进行对比分析.结果表明:自然对流条件下,导线径向温差最高可达10.4℃,不同方位上导线表面最大温差为3.4℃.自然对流条件下的仿真结果与实测值基本吻合,导线各层温度的相对误差均在±5%以内,验证了仿真模型的可靠性;强制对流条件下,仿真结果与实测值存在较大差异,说明不同散热条件引起的导线轴向传热对导线的径向温度场分布造成显著影响.出于保守考虑,工程测温中通过测得导线不同方位上的最大表面温度值乘以修正系数1.05~1.10即可得到导线线芯温度值. 相似文献
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江苏电网在对老线路进行增容改造中,首次采用新型GTACSR288间隙型耐热倍容量导线。与普通导线相比,倍容量导线架线施工工艺上的差异,主要表现在:导线紧线施工段控制在5~8档之内或者紧线档距不超过2000m,当实际情况超过这2个数据之一时,就必须在当中直线塔上设置"假耐张装置";导线紧线主要分为初次导线紧线和最终钢芯紧线2步,分别对应70%张力和100%张力2次不同的紧线张力;导线钢芯紧好后,需要静止悬挂于塔上12h后方可进行压接挂线操作。 相似文献
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国内高压输电线路所用的导线多为钢芯铝绞线,用钢绞线股为芯,铝线股或铝合金线股为外层绞制而成。其特点为导电性能好,强度比较高。由于钢芯导线加工过程中,线股间留有一定的空隙,所以在导线展放和紧线张力下,导线线股间的空隙也将减小,引起导线线长和弧垂产生变化。现结合500kV马锡线208-252号耐张段,介绍耐张段放线时导线的初伸长和弧垂控制。 相似文献
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输电线路导线舞动荷载分析 总被引:6,自引:0,他引:6
对三种舞动幅值的计算方法进行比较,提出采用气象系数法确定导线各个舞动阶次的幅值.以正弦驻波作为导线舞动激励,分别采用线长法、能量法和有限元法(finite element analysis,FEA)计算孤立档导线舞动张力变化值:线长法与有限元法计算结果基本一致;能量法计算值小于线长法和有限元法,舞动半波数为奇数时,其计算值为其他方法计算值的40%-50%.通过在通用有限元软件ANSYS中建立包含2个独立耐张段和1个独立耐张段的连续多档有限元模型,分析不同档数下耐张塔和直线塔两侧导线舞动张力差的变化规律.分析结果表明:当数不小于4时,档数变化对铁塔两侧导线舞动张力及张力差的影响不大,耐张塔挂点张力差可取两档模型理论计算值的50%;相同档数时,直线塔舞动张力差为耐张塔舞动张力差的12%~25%.基于舞动张力分析结果,提出了杆塔舞动荷载的计算方法. 相似文献
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变压器绕组是变压器中的关键部分,特别是在大型变压器(110~500kV)绕组制造过程中,对绕组的制造要求比对一般低电压(如35kV及以下等级)绕组的要求更高,其中最主要的要求是绕组的绕紧度。因为变压器在运行中,应能承受突然短路电流所产生的电动力而无损伤。这就要求在设计变压器时选择导线的电流密度不要过高,导线的宽厚比不要过大,而且还要保证绕组的轴向压紧和具有足够的压紧力。因此,这就要求绕组要卷得紧实,导线排列整齐。 传统的变压器绕组的绕制,都是用卧式绕线机,对于连续式绕组在绕制“反段”时,会产生导线松散下垂现象。对于中小型变压器绕紧绕组还比较容易,但对于大型变压器绕紧绕组就不大容易了。为了满足绕组绕紧要求,使用立式绕线机绕制绕组较为理想。 由于立式绕线机在水平方向上对绕制的导线有气动张紧功能,因此它克服了卧式绕组缠绕松紧不一以及当绕组从水平方向垂直竖起时线匝容易出现松散的缺陷,保证了绕组具有足够的紧实度。尤其当绕组直径和辐向尺寸都比较大时,用立绕机绕制绕组便于操作,且较易保证质量。 在绕组的绕制过程中,为了充分发挥立绕机的功能,还必须做好绕线前的准备工作。不仅要调准绕制时压紧导线装置的压力,以保证绕组的绕紧压力,而且还要根据所要绕制绕组的内径、高度等尺寸制作一个可拆装的活动纸筒作为绕线使用的支撑架。在支撑纸筒上均等地分布若干个等分槽,用于绕组在绕制时绝缘撑条的定位。 立式绕线机与卧式机绕制连续式绕组不同之处主要是反段的绕制。为了能够绕好绕组的反段,还要准备好绕制的专用工具扇形垫块。扇形垫块形状如图1所示。 相似文献
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行波激励下输塔-导线体系纵向地震反应分析 总被引:2,自引:1,他引:2
基于所建立的输电塔一导线体系空间有限元模型.利用非线性时程分析法研究了体系在行波输入下纵向地震反应特性。并和一致地震动输入下的反应情况进行比较。结果表明:行波输入可增加也可降低输电塔的地震反应,这与行波波速、地震动性质都有关系:行波输入很大程度上增加了导线的轴力反应,随着行波波速的提高导线轴力逐步降低并接近于一致输入时的情况;行波输入强烈地放大了导线的纵向和竖向位移反应,特别是后者在近断层地震波输入时;输电塔一导线体系的地震反应受行波波速影响很大。 相似文献
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架空输电线路导线多为绞线,其应力一般用状态方程计算,计算时不考虑扭绞的影响,将多种外载荷简化为张拉力。以2008年年初南方冰灾对云南电网的影响为背景,提出将材料力学中经典的应力-应变曲线与导线结构特性和工作状态相结合的思路,建立各股线的分层力学模型,推导各层股线的应力分配数值。以常见导线为例进行强度、疲劳的计算分析。计算结果表明,该力学模型与导线实际受力后断股、断线情况较为吻合,且适用于多种绞线,能较好地应用在导线机械性能计算中,可作为导线参数选择、结构优化的数值分析方法。 相似文献