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本文通过混流式水轮机转轮的流动分析、模型试验,并结合电站现场空蚀的调查结果,对低水头、低负荷工况运行混流式水轮机转轮的空蚀特性进行了研究。其结果表明低水头、低负荷工况运行混流式水轮机转轮的空蚀轻微。 相似文献
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刘家峡水电厂增容改造的HLA430a-LJ-550水轮机,1994年4月投运,4年后停机大修,共运行17055h。转轮空蚀状况有较大改善。本文介绍了改造过程中为提高转轮抗空蚀磨损能力进行的各项研究工作,新转轮运行工况、空蚀状况以及与1985年3月更换的不锈钢转轮的差别,对我国多泥沙河流电站提高水轮机抗空蚀磨损性能有着重要的参考价值。 相似文献
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刘家峡水电厂增容改造的HLA430a-LF-550水轮机,1994年4月投运,4年后停机大修,共运行1755h。转轮空蚀状况有较大改善。本文介绍了改造过程中为提高转轮抗空蚀磨损能力进行的各项研究工作,新转轮运行工况、空蚀状况以及与1985年3月更换的不锈钢转轮的差别,对我国多泥沙河流电站提高水轮机抗空蚀磨损性能有重要的参考价值。 相似文献
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泥沙磨损是导致混流式水轮机组失效的主要原因之一,特别在水头相对较高时,由于内部流速相对也较高,其磨损问题会更为严重。为研究混流式机组转轮磨损的形成机理,本文根据电站泥沙实测数据统计得到汛期的泥沙平均浓度和粒径,对高水头混流式水轮机在最优开度和小开度两种工况下的固液两相流特性进行数值计算,基于拉格朗日方法模拟颗粒的运动轨迹,选取Oka模型对转轮的磨损特性进行了预测。通过分析转轮内的流动特性、颗粒的运动轨迹和壁面冲击特性,对混流式机组转轮磨损形态的形成原因进行了探讨,并将计算结果与文献中的实际磨损情况进行对比分析。预测的结果表明:采用欧拉-拉格朗日方法可较好地对混流式水轮机转轮的主要磨损区域进行定性的预测;在小导叶开度的偏工况时,转轮内部的涡旋流特性会导致颗粒产生局部富集等现象,从而引起对应区域磨损速率的增加。 相似文献
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刘家峡水电厂增容改造的HLA430a-LJ-550水轮机,1994年4月中旬投运,1998年7月中旬停机大修,共运行17055h,转轮空蚀磨损破坏与HL001-LJ500水轮机转轮比较有较大改善。该文介绍了改造过程中为提高转轮抗空蚀磨损能力进行的各项研究工作、新转轮运行工况、空蚀磨损状况以及与1985年3月更换的不锈钢转轮的差别;刘家峡水电厂2号机的成功改造对我国多泥沙河流水民站提高水轮机抗空蚀磨损性能的启示等内容。 相似文献
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关于混流式水轮机水力稳定性的几点建议 总被引:12,自引:1,他引:12
混流式水轮机在远离设计工况(最高效率点)运行时,会产生脱流和涡带,引发机组甚至相邻混凝土构件振动,并可能产生疲劳破坏。近年来,随着水轮机比转速和单机容量的提高,有些电站因水头变幅大,转轮性能不完全适应电站条件,运行工况欠佳,制造质量存在问题和补气不力,运行稳定性问题已引起广泛的关注。本文综合国内外情况,对混流式水轮机的水力稳定性问题进行了初步分析,并提出一些建议。 相似文献
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针对多泥沙中高水头电站水轮机的特点,从转轮选型、结构改进、转轮材质选用、叶片加工工艺诸方面,论述了提高中高水头机组综合效率和可靠性、改善多泥沙电站水轮机抗空蚀性能的技术措施。 相似文献
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刘家峡水电厂增容改造的HLA430a-Lj-550水轮机,1994年4月中旬投运,1998年7月中旬停机大修,共运行17055h,转轮空蚀磨皮坏与HL001-LJ-550水轮机转轮比较有较大改善。该文介绍了改造过程为提高转轮抗空蚀磨损能力进行的各项研究工作、新转轮运行工况、空蚀磨 及与1985年3月更换的不锈钢转轮的差别;高家峡水电厂2号机的成功改造对我国多泥沙可流水电站提高水轮机抗空蚀磨损性能的 相似文献
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空化空蚀作为水轮机运行过程中的常见问题,对水轮机性能以及机组安全稳定运行产生影响。该研究以HLX80-LJ-145混流式水轮机为研究对象,在原始转轮的基础上增加襟翼,利用ANSYS CFX对流量0.6Qd、0.8Qd和设计流量Qd工况点下清水与含沙水的转轮空化现象展开数值分析。结果表明:转轮叶片吸力面靠近转轮出口边出现大面积空化;增加襟翼后转轮进口来流得到分流,水流流态变好,流线顺畅,水流和泥沙流速均减小,空泡体积分数减小,清水介质中流量0.6Qd工况点减小最为明显,相对减小约16.35%;泥沙对转轮内的破坏减弱,含沙水介质中流量0.6Qd工况点最大空泡体积分数相对减小约11.34%,空化性能得到改善。 相似文献
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新型抗空蚀转轮优化设计——满天星电站的成功改造经验 总被引:2,自引:1,他引:2
本文从改善满天星电站转轮严重空蚀破坏出发,以转轮内部三维粘性流动分析为基础,首先分析了满天星电站原转轮(HLD46)内部的压力分布规律,分析计算显示的空蚀发生部位及其强度与转轮实际运行中的破坏情况非常吻合。在此基础上,分析了转轮主要的几何参数(叶片倾角、叶片包角及型线等)对水轮机翼型空蚀的影响,通过多方案的设计和流动分析的多次比较优化,获得改善满天星电站空蚀性能为目的的新型抗空蚀转轮。优化设计后的新型转轮压力最低部位非常靠近叶片出水边,低压区面积大大减少,并且基本上没有改变原转轮的出力性能,从而获得制造厂和满天星电站的认可。新转轮于1999年底投入运行,经过4000多小时运行后1#转轮没有发生空蚀现象,2#转轮仅在几个叶片发现有轻微空蚀,表明改型优化是非常成功的。 相似文献
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本文介绍了混流式转轮HL220近下环三组叶栅(圆柱展开的实测直列叶栅、设计叶栅及改进叶栅)的水洞能量和汽性能的实验研究成果,分析了三组叶栅叶型细微差别及其对应的能量汽蚀性能之间的区别,阐述了采用快速、经济的叶栅水洞实验研究来有效改善HL220转轮近下环区域的能量、汽蚀特性的原理和方法。 相似文献
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为了获得水电站水轮机技术改造中混流式转轮上冠型线变化时水轮机水力性能的变化规律,本文以某混流式水轮机模型转轮为研究对象,在原转轮上冠型线的基础上,提出了四种改型的上冠型线方案,采用CFD方法对不同上冠型线的转轮内部流动特性、能量特性、空化性能及过流能力进行了数值模拟和对比分析。结果表明:上冠型线的适当上抬可以增大转轮的过流能力,并且改善转轮在大流量工况下的能量特性和空化性能;但过高的上冠型线对小流量工况下的叶道涡的位置和强度有负面影响;与原转轮相比,方案4的效率略有提高;小流量工况时,上冠型线越高,叶道涡的位置越靠近叶片头部,且涡的强度越大,从而使转轮效率降低;大流量工况时,上冠型线上抬可能导致叶片进口靠上冠部分出现回流,进而导致压力分布不均匀;上冠型线的改变对最优工况下转轮效率和内部流动特性影响较小;可以为水轮机技术改造中转轮的改型设计与性能预估提供必要的参考。 相似文献
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冲击式水轮机转轮空蚀与疲劳断裂 总被引:1,自引:0,他引:1
对冲击式转轮的主要失效方式--空蚀和疲劳破坏进行研究,总结了冲击式转轮空蚀和疲劳破坏的特点原理,分析了设计、材料、工艺、检查和运行工况等因素与空蚀和疲劳破坏的关系,并提出了改进和预防措施。 相似文献
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涡带工况下混流式水轮机转轮动应力特性分析 总被引:5,自引:0,他引:5
近年来,国内一些大型混流式转轮出现了不同程度的裂纹问题,对机组安全运行构成了威胁。研究表明,水力激励引起的混流式水轮机转轮叶片动应力是引起叶片疲劳破坏的主要原因之一。文中首先对高水头小负荷的涡带工况下混流式水轮机内流场进行非定常CFD计算,得到涡带工况下叶片表面不同时刻的水压力载荷,并利用流固耦合方法对转轮进行结构场瞬态特性计算,分析转轮叶片的动应力特性。结果表明由于水压力脉动引起的转轮叶片上的振动交变动应力是混流式水轮机疲劳破坏的主要原因之一。计算结果可为其它水轮机转轮的动应力特性分析和疲劳分析提供参考。 相似文献