10000m3丁烷球罐结构研究及应力分析

通过对10000m^3丁烷球罐不同支柱型式及其与球罐连接结构进行了研究,分别对压力试验工况、操作工况和地震工况的应力进行了有限元分析,对我国设计大型重介质球罐提出一些基本原则。     

2000 m3大型钢制球罐的应力分析

应用有限元软件对钢制球罐进行了静载应力分析,施加位移约束和静载荷之后,得到了球罐整体结构的应力及应变云图,并依据JB 4732-1995《钢制压力容器分析设计标准》,参照GB12337—1998《钢制球形储罐》对其进行了强度评定,结果表明该结构是可靠的。分析出的数据库为以后球罐的优化设计提供了可靠的理论价值。     

1000m3液氨球罐的设计

通过工程实例,从外形尺寸、结构、液氨应力腐蚀环境、材质选择、球罐计算、全附件、技术要求、防腐、防火等方面综合阐述了1000 m3的液氨球罐的设计要点。     

1500m3球壳板曲率超标球罐有限元应力分析与强度校核

对1500m3曲率超标球罐在水压试验和设计压力工况下进行了有限元应力分析计算,并根据应力分析设计方法进行了强度校核。结果表明应力强度合格,但最大应力点偏移到超标曲率最大点处。参考应力分析计算结果,提出了球壳板曲率超标球罐的处理措施。     

3000m~3丙烯球罐多工况应力分析

以3 000 m3丙烯球罐为分析对象,分别建立整体有限元分析模型。考虑多载荷、多工况条件,计算获得球罐在不同工况下得应力分布规律。采用应力线性化方法对球罐进行应力评定。其有限元分析与评定方法为球罐的设计工作提供依据。     

浅析1000m3丙烯球罐下部凸缘开裂成因

对某化工企业1000 m3丙烯球罐进行首次定期检验时,发现其下部凸缘存在裂纹,通过宏观检验、残余应力测定、金相分析等方式对该球罐切下的下部凸缘进行试验研究,初步认为球罐开裂与锻造后组织结构不佳及残余应力较大有关.     

5000m3液氨球罐缺陷分析

介绍建峰化工总厂化肥厂液氨球罐在进行周检时发现的缺陷及状况。针对不同类型缺陷 ,对其出处、成因按相关标准理论进行详细分析 ,运用规程进行强度校核、评定 ,得出球罐在下一检验周期前仍然安全可靠 ,提出了预防措施和建议     

乙烯球罐的应力分析

论述了有限元应力分析设计对球罐建造的意义和必要性,总结了球罐应力分析主要需解决的问题,明确了分析时应考虑的载荷,提出根据球罐全寿命期内工况的不同,应建立不同的有限元模型分别加以分析。针对所提出的待解决的问题,分别阐述了其解决方法,包括几何模型选取、载荷的等效处理、位移边界条件和力边界条件的施加,应力分类以及评定原则,主要的应力评定区域等。进行应力分析设计的某在役乙烯球罐的实际运行结果表明,该应力分析方法是安全可靠的。     

基于Workbench的球罐建模方案与应力分析

为提高球罐有限元应力计算的效率,以3 000m~3球罐为例,提出了一种基于Workbench的球罐有限元建模方案。通过与常规球罐建模方案计算规模的对比发现,基于Workbench的球罐有限元建模方案在计算精度符合要求的前提下,大幅缩减了有限元计算的规模和时间。     

地震载荷下氨球罐的瞬态动力学响应分析

通过有限元分析软件ANSYS8.0对1000 m3球罐在地震波作用6.0 s工况下进行瞬态动力学响应分析,并自动记录60个载荷步下的结果。由结果发现,在整个时间历程中,球罐上下两顶点的位移最大,并且两者位移基本相同;球罐在地震作用0.2 s时具有最大动应力。通过对0.2 s时的球罐进行应力分析评定可以发现,球罐在地震作用0.2 s时满足结构强度要求,因此球罐在整个地震过程中始终处于安全运行状态,不需对其另行补强。     

开孔球罐的应力分析

利用解析法和有限元法(借助于ANSYS软件),对开圆孔的球罐进行应力分析.分别分析了球罐上同一位置不同半径的开孔和不同位置相同半径的开孔对应力集中的影响规律.结果发现,2种方法的结果比较接近;同时得出了一些结论,对合理的开孔提出了一些基本原则.     

1000m~3氧气球罐裂纹的分析及检验建议

介绍了定期检验中发现的1000m3氧气球罐裂纹情况,分析认为球壳板母材边缘存在缺陷、焊后热影响区材料性能的退化与各种应力的存在是导致具有再热裂纹倾向的07MnCrMoVR制球罐产生裂纹的主要原因。技术要求不完善使裂纹在制造安装阶段未能得到消除。提出为保证07MnCrMoVR制球罐的安全质量应加强对球壳板边缘母材质量的检...     

球罐凹坑缺陷的有限元分析

运用ANSYS软件对球罐的凹坑缺陷进行有限元分析,对不同数量、不同大小、不同距离的凹坑缺陷进行定量研究,找出其变化规律,为球罐的安全使用和检测提供可靠数据。     

2000m3LPG球罐的选材与结构设计

我院为武煤液化石油气储罐分厂设计两台2000m^3的LPG球罐，采用15MnNbR钢板(GB150-1998第1号修改单新增钢号)和J557R焊条、20MnMo锻件，按有关规范及标准进行设计制造．本文就如何运用国产新钢种，优化结构型式，对大型液化气球罐的设计进行探讨。     

3000m~3玻璃钢储罐有限元分析

使用有限元分析软件ANSYS对某油田开发工程中所使用的3 000 m~3玻璃钢储罐进行建模,建立了与储罐罐顶、罐壁、加强筋、抗风圈实际尺寸一致的计算模型,重点分析了储罐在设计内压、罐内液压、地震载荷、风载、雪载及集中载荷组合下的整体强度、刚度,并根据相应的标准对结构的安全性进行了评价,分析结果表明本玻璃钢储罐的设计是合理的,能够满足相应的力学和安全要求。     

1000m~3“足球瓣式”球罐现场组装工艺

本文介绍了国内首例"足球瓣式"结构型式球罐组装工艺,并通过质量监督验证,该工艺填补了国内1000m~3"足球瓣式"球罐组装工艺的空白。     

乙烯球罐及罐区设计要点分析

根据某蜡化乙烯罐区的设计,从乙烯球罐的设计参数、材料的选择、乙烯的气化输送、罐区的安全及气体回收等方面,分析乙烯球罐及罐区的设计要点,提出设计应考虑的问题及建议。     

3000m~3薄壁球罐设计中的若干问题

大型薄壁球罐其球壳板壁薄、单片尺寸大、刚性差,因而在设计阶段与常规球罐相比有所不同。对薄壁球罐设计中面临的问题进行了分析与计算,包括球罐选材、刚度计算、球罐结构的确定和制造安装的施工要求等方面,可为其它大型薄壁球罐的设计提供参考。