吉7井区水敏储层酸化预处理工艺研究及应用

吉7井区是采用常规注水开发的深层稠油砂岩油藏,储层粘土矿物含量较高且为中等偏强-强水敏。注入水会使粘土矿物膨胀,注水压力快速上升导致水井欠注或注不进,加剧注采矛盾。为吉7井区长期稳定的注水开发和动用,根据储层敏感性评价结果,开展室内粘土防膨试验,对粘土使用不同酸液体系和防膨剂进行多轮次浸泡和冲刷,实验表明粘土酸化后再用水浸泡冲刷几乎不发生膨胀和运移,防膨效果远高于后期酸化或同步防膨,因此引入注水前酸化预处理的治理思路,并筛选出缓速酸酸液体系配方。在现场选择物性较差的31口井进行应用,酸化预处理井的注水压力明显低于未酸化的井,压力上升梯度也低于未酸化井,该技术对敏感储层注水开发具有较好的借鉴意义。     

防膨剂BHFP-02性能评价及现场应用

油田大规模注水导致注水井黏土膨胀,无法满足油藏开发过程中的配注量,直接影响到油井的产量。加入防膨性能优异的防膨剂可防止黏土水化膨胀,还可恢复长期注水造成的水化膨胀伤害。试验优选了防膨剂及其用量,考察了防膨剂的防膨性能。结果表明,阳离子季铵盐聚合物BHFP-02防膨效果优异,抗冲刷能力强,BHFP-02防膨剂质量分数3%为最佳用量。分析了防膨剂的防膨机理。通过对防膨剂防膨段塞浓度设计,并在渤海S油田现场施工中采用了三段塞浓度梯度降低处理方式,作业后对注水井黏土起长期保护作用,有效抑制黏土矿物水化膨胀,达到注水井防膨作业的目的。     

防膨工艺技术在海上油田现场应用

海上油田在进行注水井降压增注过程中,由于储层自身敏感性的原因,导致在注水过程中,影响解堵措施效果。通过储层岩性成分分析和研究,发现渗透率发生变化的原因是不光外界因素造成的,还存在一些由于储层本身的敏感性矿物成分较高,容易受外来低矿化度的流体的影响,造成敏感性矿物发生膨胀、运移,从而造成储层孔隙吼道的堵塞,导致注水压力升高,而无法实现增产增注目的。目前通过砂岩酸化解堵技术和防膨工艺技术相结合,在低于岩石破裂压力之下将解堵剂和防膨药剂注入地层,从而解除黏土矿物膨胀,微粒运移造成堵塞的问题,从而恢复储层渗透率和解堵有效期,达到降压增注的目的。     

强水敏低渗油藏酸化防膨研究及现场应用

针对石西油田低渗油藏强水敏性伤害储层,油井转注水初期,普遍存在注入压力高、注不进的实际问题,基于黏土矿物的防膨原理和现场防膨经验,为了提高XH-F3防膨剂的防膨效果,采用乙醇与注入水混配,其防膨率得到显著提高,满足了油田指标要求。静态实验结果表明,采用该防膨技术,岩心破碎率低、腐蚀率低,配伍性好。现场实验表明,注入该防膨型醇水配制的酸液,酸化后注入压力大大下降,注水量增加3~5倍,达到了防止黏土矿物膨胀、实现近井地带酸化解堵的目的。     

缩膨技术在现河采油厂的应用

针对注水开发过程中黏土矿物含量高,储层黏土矿物发生水敏易膨胀、运移从而造成油层伤害的特点,开展了缩膨技术的研究。通过大量室内试验,评价了缩膨剂的缩膨、防膨性能以及岩心颗粒稳定性和腐蚀性等理化指标,并有针对性地选择了两口水井进行现场施工。效果表明缩膨技术起到了降压增注的作用,施工的两口注水井日注均增加15 m3以上,对应油井也取得了不同程度的增油效果。     

中低渗透稠油油藏清洁酸酸化增注技术研究

八面河油田面14区沙四6砂组储层高孔-中低渗,黏土矿物含量高,水敏性强,注水过程中存在注水压力高、欠注井增多、水井利用率低、常规酸化效果差等问题。为了提高该区块注水合格率,研制了“清洁缓速酸+防膨增注液”体系,室内评价了该体系的缓速性、防二次沉淀和长效防膨等综合性能,试验结果表明,该体系具有深部酸化作用距离长,低伤害等特性。在八面河油田面14区沙四6砂组成功应用7井次,配注合格率为100%,应用效果显著。     

低渗油藏降压增注技术

濮城油田小断块低渗透油藏长期回注污水,注水井油层近井地带垢污堵塞,已严重影响油田的注水开发效果。为提高地层渗透率,增补地层能量,对高压低渗注水井,推广实施了缩膨降压增注技术、多氢酸深部酸化技术、精细过滤配套技术,通过应用在降低注水压力、增加注水方面收到良好效果,实现油井增产。     

西峰油田长8层注水现状及投注措施效果

为了查明西峰油田长8层注水井注水初期压力高、注水压力上升速度过快的原因,对其储集层物性、水敏性、润湿性、地层水化学特征及注入水水质进行了室内分析与实验.储集层致密、孔隙喉道细微和油层的中性弱亲油特性是导致水井注水初期压力较高的主要因素.岩心注水实验表明,中等程度水敏及注入水与地层水不配伍产生BaSO4、CaCO3结垢是造成地层伤害、注水压力升高过快的主要原因.统计和分析了油田注水井不同完井工艺及投注措施对注水压力的影响,认为对长8层而言,保障注水质量、以射孔 水力压裂复合工艺完井、注水前用复配以防垢剂和黏土稳定剂的活性水洗井并对地层进行挤注活性水段塞处理(防膨及解堵措施处理半径应大干4 m)、同层污水回注等措施均有利于预防和减轻地层结垢和水敏伤害,保持注水压力稳定.图8表6参15     

辽河油田应用新型防膨剂提高注水开发效果

<正>注水开发中,由于地层中黏土含量过高,当注入水与黏土矿物质相遇时,极易发生水化膨胀,堵塞地层孔隙,降低渗透率,影响开发效果。为此,辽河油田研制出了一种新型黏土防膨剂,该防膨剂具有减少黏土表面     

锦州油田注水配套技术的实践与应用

锦州油田主要为砂岩油藏,地层中黏土含量高.长时间注水使黏土中的蒙脱石易发生水化膨胀,导致地层堵塞,引起地层渗透率下降,严重影响油水井的正常生产.同时由于注水管网投产年限较长,已不能满足油田高压注水的要求,常规污水水质与标准注水指标差距较大,欠注井逐年增加,油田水驱效果逐渐变差.针对这一现状,锦州油田充分利用欢三联污水深度处理站的有限水源,对潜力区块实施注水配套技术,有针对性地加强潜力区块储层敏感性研究,实施储层防膨,改善注水配伍性,实施单井增注,建设注水站集中增注.改善了注水水质,保证了注水压力,提高了水驱效果.文章介绍了锦州油田注水区块高效开发的一系列技术.     

缩膨剂HDS-01及其缩膨降压增注技术

研制了一种不仅能防止粘土水化膨胀 ,还能使已水化膨胀粘土颗粒体积收缩的阳离子聚合物即缩膨剂HDS 0 1,用于中原卫城、马寨油田水敏储层注水井的减压增注处理。介绍了该剂的缩膨机理。以现用防膨剂SSN 13(一种聚季铵盐 )为对比剂 ,考察了HDS 0 1的应用性能 :HDS 0 1和SSN 13的缩膨率分别为 81.5 %～ 86 .2 %和 17.2 %～ 18.5 % ;防膨率分别为 84 .5 %～ 86 .2 %和 81.5 %～ 83.2 % ;储层水敏岩心在HDS 0 1和SSN 13溶液中的失重率分别为 <7%和 >6 0 % ;充填砂柱经HDS 0 1和SSN 13溶液处理后 ,冲刷出的微粒量分别为空白实验值的 1.2 5 %～ 2 .6 0 %和 96 .4 %～ 12 1.9% ,最终渗透率分别为初始值的 98.6 %～ 118%和 12 %～ 5 2 % ;常规酸化后岩心注水压力迅速回升到原值 ,缩膨处理后则稳定下降 ,长时间内回升趋势很小。现场使用的HDS 0 1溶液浓度 5 %～ 15 % ,处理半径 1.5～ 2 .0m。介绍了在 38口注水井进行HDS 0 1缩膨处理的结果 :注水压力下降 ,注水量上升 ,有效期超过 132天 ,许多对应油井增产。图 4表 3。     

苏北盆地海安凹陷红1井区防膨注水开发实验研究

在注水油田开发过程中,防止注水引起储层黏土膨胀是非常重要的.苏北油区红1井区储层岩石的水敏指数为0.43,临界矿化度为6 000 mg/L,表现为中等偏强水敏,储层能量不足,油层压力低,地层水型为CaCl2,总矿化度111 643.71 mg/L.文章结合拟注入的清水,研究了三种防膨剂在不同温度下的防膨率,其中1#防膨...     

管5特低渗透油藏注水防膨实验研究

黏土水化膨胀是注水损害的重要原因之一。浙江油田管5区块储层岩石的水敏性表现为以中等偏强~强水敏特征;强盐敏,储层供液严重不足,油层压力低,地层水NaHCO3型,总矿化度12793.47~27361mg/l。文章分析了引起黏土膨胀的原因,研究了不同防膨剂对黏土的防膨率,提出了现场注水用的2#防膨剂,其使用浓度为1.5%~2.0%时其防膨效果较好。     

前置碱剂酸化解堵技术在注水井中的应用

污水回注的注水井经过长期生产，井底存在有机和无机堵塞，造成注水压力偏高，常规的酸化解堵无法清除堵塞，注水井储层伤害的主要原因是有机堵塞（包括沥青和石蜡等），粘土矿物的水化膨胀，内源和外源颗粒造成的速敏伤害。采用前置碱剂和盐酸氟硼酸复合酸解堵技术处理地层，前置碱剂酸化解堵技术将碱化和酸化两种不同工艺有机结合，能够有效解决常规酸化无效的注水井堵塞问题，同时继续和地层矿物反应，进一步改造储层，提高地层渗透率。现场应用表明，经过前置碱剂和氟硼酸复合酸的作用，能够有效清除注水井的有机和无机堵塞，改善井底渗流状况，大幅度降低注水井的注水压力。保证了油藏正常生产。     

低伤害低腐蚀的无固相修井液体系研制与性能评价

在南海西部油田修井作业过程中,修井液滤失进入地层造成储层伤害。为解决现场修井液对管材腐蚀严重、易引发黏土水化膨胀、降低储层渗透率等问题,研制了一种低伤害低腐蚀的新型无固相修井液,对黏土防膨剂、助排剂和弱酸MHA进行了筛选,确定了修井液体系的最佳配方,研究了修井液的缓蚀性和对岩心渗透率的影响。结果表明,修井液体系组成为过滤海水、5%有机盐黏土防膨剂TFB-2、0.5%黏土防膨剂HAS、1%MHA、0.5%助排剂FC310时可有效抑制黏土水化膨胀,其黏土防膨率(约90%)大于现场修井液(70%);对管材的腐蚀速率低,70℃下对钢片的腐蚀速率为1.2361 g/(m~2·h),仅为现场修井液的43.8%;新型修井液可提高岩心渗透率,处理岩心后的岩心渗透率恢复率约为110%,大于现场修井液的70%。新型修井液油水界面张力低、易于返排,可有效提高近井地带的储层渗透率,性能优于现场修井液。     

低渗透油层新型降阻剂降压增注技术

受储层物性及开发方式影响,低渗透油藏在注水开发过程中存在压力传递慢、注入压力高、油井产量下降快等问题。目前主要通过酸化等方式降压增注,存在有效期短和对套管损害等缺点。通过开展室内实验,对新型降阻剂进行了筛选,并从润湿性、吸附、黏土膨胀、自发渗吸、阻垢率、抑制细菌、相对渗透性等方面进行了评价。室内实验结果表明,新型降阻剂具有较好的界面张力,很强的抗吸附能力及抑制阳离子交换能力,防膨和黏土稳定性好。矿场试验证明,新型降阻剂注入效果明显,有效地改善了吸水状况,试验井组注入压力下降,注入量增加,对应油井的产量提高,井区地层能量得到恢复。     

刘峁塬长8油藏提高压裂措施效果方法研究

姬塬油田刘峁塬长8油藏是典型的超低渗透油藏,区块平均渗透率在0.3 mD以下。该区块2009年投入注水开发,投注初期注水压力超过20 MPa,且有部分注水井长期达不到配注要求,采取压裂、酸化等降压增注措施后仍然欠注。针对该问题,开展了新型降压增注剂研究。通过室内实验,分析该区块的高压欠注机理后得出:区块欠注原因为储层物性差,渗透率低,注入水和储层存在强水敏效应,注水过程中存在贾敏效应,注入水与地层水不配伍。根据欠注原因研发了具有酸性、降黏、防膨、防垢、除垢能力的新型降压增注剂。通过矿场注水站投加6个月后,70%的注水井压力平均下降0.8 MPa,单井日注水量从8 m3增加到25 m3,取得了较好的降压增注效果。新型降压增注剂为解决超低渗透油藏高压欠注问题提供了新的思路,为提高区块压裂措施效果提供了新的方法和借鉴。     

滨南低渗透区块表面活性剂驱可行性研究

滨南油田属于低孔低渗的复杂断块油田,岩石中存在高岭石、伊利石等粘土矿物,在开采过程中储层遇水易发生粘土膨胀,堵塞地层,造成渗透率下降,注水压力升高,注水困难的严峻局面。针对低渗透油藏的开采现状及问题,将兼具防膨性能及驱油性能的表面活性剂(LY剂)引入本文,对该剂进行了性能研究。LY剂可使油水界面张力降至10-3mN/m;防膨率为26.67%;腐蚀速率为2.5g/(m2·h),小于石油行业规定标准值6g/(m2·h);对于不同渗透率的岩心,注表面活性剂后平均压降为28%,平均驱油效率为8.62%。LY剂可提高驱油效率,同时抑制粘土颗粒的水化膨胀及分散运移,达到降压增注的目的。结合滨南低渗透区块储层物性、敏感性及表面活性剂具有的特性,分析了该表面活性剂驱技术在滨南低渗透区块应用的可行性。     

红河油田长6特低渗油藏多元复合酸降压增注技术

红河油田长6特低渗油藏近年来通过注水开发减缓了产量递减,但还存在注水井注入压力高、欠注甚至注不进水的问题,地层能量无法得到有效补充。分析认为,长6特低渗油藏注水井欠注的主要原因是自身储层物性差、渗透率低、孔喉半径小,其次是注入水与地层水不配伍、结垢,加之注水过程中黏土膨胀运移等进一步降低了储层的渗透率。为此,提出利用多元复合酸酸化技术来解决该油藏的注水井欠注问题。酸液配伍性、腐蚀速率及岩心的溶蚀速率等室内试验结果表明,多元复合酸与该油藏的注入水、地层水配伍性良好,具有腐蚀率小、黏土膨胀率低、岩心溶蚀慢的特点。8口井的现场应用结果表明,多元复合酸酸化技术能够解除注水井近井地带的污染,恢复、提高地层渗透率,达到降压增注的目的。      

低渗水敏性储层岩心水驱前防膨处理实验研究

通过静态防膨率测试,筛选出对低渗水敏性储层防膨效果好的防膨剂及其用量.动态防膨效果实验表明,已水驱过的低渗岩心受到伤害后再注防膨剂,伤害的岩心不能恢复;注防膨剂溶液比单纯注水的岩心伤害率小,但停注防膨剂改注水,岩心伤害率迅速上升.提出低渗水敏性储层注水开发前应采取防膨处理措施.