09MnNiDR钢在球罐中的应用

针对低温(-70℃)乙烯球罐09MnNiDR钢板和09MnNiD锻件的焊接,进行焊接工艺评定,由此制定了低温乙烯球罐的焊接工艺规范,并成功完成了低温乙烯球罐的制造厂内组焊制造及现场安装。     

15MnNbR钢制2000m3液化气球罐的焊接试验

针对新型球罐用钢12MnNbR进行了焊接材料试验、焊接裂纹试验和系列温度冲击试验，结果表明：目前市场上两种15MnNbR钢焊条均可用于该钢的焊接；在工程应用中，预热温度在125℃以上时一般不会出现冷裂纹；焊接线能量对焊缝的低温冲击韧性影响不大。本次试验对实际工程应用有一定的参考价值。     

EH36-Z35钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性

通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊接裂纹试验得到15℃环境中焊前预热温度应高于125℃,5℃环境中焊前预热温度应高于150℃,试验结果与经验公式计算值接近;在-18～15℃低温环境中,预热温度相同与绝对湿度相近条件下,随着环境温度的降低,试验钢焊缝根部裂纹率增加,热影响区最高硬度升高;计算得到-18～15℃环境中试验钢的最大临界拘束应力为577MPa,而由斜Y型坡口焊接裂纹试验引入的拘束应力为588～1 695MPa,满足裂纹形成条件,导致裂纹产生并扩展。     

-50℃用15MnNiNbDR钢制低温乙烯球罐焊接质量控制

大型低温球罐的焊接一直是我国乙烯工业发展急需解决的关键技术,本文着重介绍了-50℃用15MnNINbDR钢低温乙烯球罐的焊接工艺及其质量控制技术,提出了预止15MnNiNbDR钢低温球罐焊接裂纹产生的相关措施,这对提高15MnNiNbDR钢的焊接质量与可靠性,解决石化企业低温乙烯球罐国产化问题具有重要的意义.     

09MnNiDR钢焊接试验研究

采用经验公式分析了09MnNiDR钢的焊接接头裂纹敏感性,研究了焊接工艺对焊接接头性能的影响。通过分析和斜Y型坡口焊接裂纹试验表明09MnNiDR具有良好的焊接性能,在室温条件焊接不会产生焊接冷裂纹。通过采用合理的焊接工艺,分别采用钨极氩弧焊、焊条电弧焊和埋弧焊焊接09MnNiDR钢,得到综合性能良好的焊接接头,能够满足工程需要。     

09MnNiDR焊接工艺试验

为完善我厂压力容器常用钢材料的焊接工艺,保证压力容器产品的使用性能,我们拟定了对-70℃低温钢09MnNiDR材料进行焊接性能的研究。低温容器不仅要求钢材本身具有良好的低温性能,同时,应具有良好的制造工艺性能,而且还要求通过焊接、热处理等加工过程后,焊接接头也保证具有良好的低温性能。因此,焊接材料的研究、焊接规范及焊后热处理规范对接头低温韧性的影响等试验研究都是十分重要的。为完善相关制造准备工作,我厂进行了-70℃低温钢09MnNiDR材料首次焊接的工艺评定试验。     

湘钢低焊接裂纹敏感性X610CF钢性能及工程应用

研究了低焊接裂纹敏感性07MnCrMoVR钢（简称X610CF钢）的力学性能、组织结构及其工程应用。通过对40mm厚钢板进行低温（-50℃）裂纹尖端张开位移试验（CTOD）,得出其a为0.12mm;在应变量为5％的情况下KK（-50℃）最低为260J,且时效敏感系数为14．6％。通过调质处理得出,X610CF系列钢在650～680℃时回火,保温时间（min）为钢板厚度的2．5～3倍时,可以得到最佳的强韧性匹配。结果表明,该钢具有较低的应变时效敏感性、优异的焊接性能和低温韧性,并且铜板的厚度≤50mm时焊前可不预热或稍加预热而不产生焊接冷裂纹,是制造大型压力容器（特别是低温和常温球罐）、水电站压力钢管的理想用材。     

-50℃15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐制造工艺的试验研究

通过-50℃低温钢15MnNiNbDR钢板以及配套锻件、配套焊接材料的应用研究,掌握乙烯装置用-45～-50℃的2000m^3乙烯球罐的制造关键技术;通过对制造过程中各关键环节的严格控制,研制出容积2000m^3、设计温度-45℃、设计压力1．75MPa的乙烯球罐。     

海洋工程用EQ70钢焊接预热温度研究

通过斜Y形坡口焊接裂纹敏感性试验对海洋工程用EQ70钢焊接预热温度进行研究。结果表明,使用CONARC 80焊条预热温度≥80℃时能有效避免EQ70钢冷裂纹的产生。     

09MnNiDR钢制低温压力容器焊接工艺的确定

通过焊接材料的选择，对09MnNiDR钢进行了有关工艺试验，并提出了09MnNiDR焊接时影响其低温冲击性能的因素及应采取的工艺措施。     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

B610CF—L2与JFE—HITEN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究

B610CF—L2与JFE—HITEN610U2L同属ReL≥490MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明：其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比后者稍低。从而为今后低温球罐的建造提供借鉴：     

0.5Ni钢制低温压力容器试制

本文对采用国产0.5Ni钢(09MnNiDR)和国产配套焊接材料首次试制低温压力容器所作的试验、研究进行了全面系统的阐述,表明手工电弧焊(SMAW)和埋弧自动焊(SAW)接头能分别满足—70℃、—60℃的低温冲击韧性要求。     

ASTMA765钢焊接接头低温性能

针对离心压气机壳用ASTM A765钢的低温工况,研究了改性材料的焊接工艺及焊后热处理工艺。研究了拉伸性试验、低温冲击试验和金相观察、焊接参数和焊后热处理工艺对焊接接头性能的影响。试验结论显示,采用HS09MnNiDR焊丝焊接的ASTM A765钢可满足-46℃低温工况的使用要求。     

0.5Ni低温压力容器用钢

本文汇集了国外标准中0.5Ni低温钢的化学成分和力学性能,介绍了我国0.5Ni低温钢的应用实例,列出了09MnNiDR钢板的部分试验结果。低温冲击试验结果表明,我国09MnNiDR钢板的低温韧性与德国的13MnNi63钢板相当。本文还推荐了0.5Ni低温钢的应用范围。     

声发射技术在乙烯球罐检测中的应用

乙烯球罐是生产乙烯装置中的重点设备之一,它是在高压低温条件下贮存易燃易爆介质。自1976年5月投料运行以来,发现较多裂纹,为此采用声发射装置进行监测。1979年开始,先后用美国D/E公司的3000系列和1032D源定位系统,对一个球罐做了背景噪音试验和衰减试验,并且进行了现场升降压的监测试验。最后,在生产检修时作了开罐验证,本文介绍试验情况。     

预热温度对X100管线钢焊接接头临界断裂应力的影响

选用E9010-G焊条,采用手工电弧焊在不同预热温度(80,120,160℃)下对X100管线钢进行了焊接,研究了接头热影响区(HAZ)显微组织和硬度,通过插销试验测试了其临界断裂应力,分析了接头冷裂敏感性。结果表明:焊接接头HAZ组织主要为板条状贝氏体-铁素体(BF),随着预热温度的升高,热影响区组织细化,脆性相M-A组元数量减少,BF板条束逐渐变窄且分布变紧密;焊接接头的临界断裂应力随预热温度升高而增大,HAZ硬度降低;在3种预热温度下,接头的临界断裂应力均大于0.75σs(σs为母材屈服强度),HAZ硬度均小于冷裂纹产生的临界硬度,接头的抗冷裂性能较好。     

WELDOX900钢焊接无裂纹工艺

本文针对屈服强度为900MPa的低合金高强钢的冶金及焊接工艺特点,通过T型斜Y形坡口冷裂纹敏感性试验,对WELDOX900钢的冷裂纹敏感性进行研究,确定钢板无冷裂纹的最低预热温度,依据ISO 15614-1∶2012标准对焊接接头进行性能检测,检测结果满足相关标准及技术条件要求。     

09MnNiDR钢板及其焊接接头的低温韧性试验研究

根据低温压力容器用钢的特点,用夏比(V型缺口)冲击,落锤(NDTT)和COD等试验方法,对国内研制的09MnNiDR(含O.5Ni)钢板及其焊接接头进行了系统的试验研究,结果表明:低温韧性优良,—70℃A_(kv)值与国外标准相比裕量很大,是—40～—70℃范围内理想的低温压力容器用钢。     

09MnNiDR低温钢脉冲熔化极气体保护焊焊接工艺的试验研究

本文介绍了09MnNiDR低温钢脉冲熔化极气体保护焊的焊接工艺试验。针对09MnNiDR钢焊接中存在的问题,比较了几种焊接方法对焊接热输入的影响,介绍了脉冲熔化极气保焊的特点,并通过试验说明该方法能够改善焊接接头低温冲击韧度,提高生产效率,解决普通气保焊容易出气孔的问题。