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锌镍合金镀层基本无氢脆,又具有优异的耐蚀性,因而成为钢铁紧固件合适的防护层。通过电镀锌镍合金工艺试验,着重对锌镍合金镀层的外观及厚度、镍含量、结合强度、耐蚀性、油漆匹配性进行了分析研究。结果表明:电镀锌镍合金是一种适合钢铁紧固件的可靠的、综合性价比较高的防护层。 相似文献
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30CrMnSiA高强度钢氢脆断裂机理研究 总被引:9,自引:0,他引:9
试验结果表明:30CrMnSiA高强度钢的下贝氏体组织具有最小的氢脆敏感性,贝氏体组织的氢脆断口特征是准解理,而索氏体、屈氏体则主要是沿晶;同时分析了以上三种氢脆断口形貌特征及其断裂机理;氢促进了位错的运行与增殖,从而影响裂纹的萌生与扩展。 相似文献
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本文通过对40Cr镀锌高强度螺栓断裂事故的分析和一系列延迟断裂试验结果分析,阐明了:在较高强度下,经镀锌的40Cr螺栓有很大的延迟断裂倾向。去氢处理可大大降低镀锌螺栓的延迟断裂倾向,但常规的去氢处理不能完全避免40Cr镀锌螺栓的延迟断裂。各种不同的淬火工艺对延迟断裂有一定的影响,但也不能解决40Cr镀锌螺栓的延迟断裂问题。低碳马氏体螺栓有很低的延迟断裂敏感性,用低碳钢或低碳合金钢制造镀锌高强度螺栓有着广泛的前景。 相似文献
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某紧固件厂生产的发动机底座用高强度发黑六角头螺栓在安装24h后发生了断裂,为了探明螺栓断裂的原因,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、直读光谱仪、硬度测试仪等对该螺栓的组织、硬度和化学成分进行分析。结果表明:失效螺栓的表面和心部硬度分别为518,434HV0.3,螺栓的组织为回火索氏体,宏观断口存在光亮区,微观呈"鸡爪状"形貌,螺纹根部沿晶裂纹不分叉,该特征表明螺栓断口是典型的氢脆断口;为避免类似情况再次发生,需要严格控制酸洗和热处理工艺,并对产品进行必要的去氢处理。 相似文献
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采用原子发射光谱仪、显微硬度计、光学显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪等对洗衣机用PH-INT-PC 4×14.5自攻螺钉的断裂原因进行了分析。结果表明:螺钉断裂是由于在酸洗、电镀过程中造成的渗氢及随后去氢处理不完全所引起的氢脆断裂;改进酸洗和电镀工艺,在镀锌后尽快进行去氢处理,可防止自攻螺钉发生氢脆断裂。 相似文献
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本文概括了国内外有关资料报导和工厂生产实践,指出高强度钢零件在含氢的环境介质中使用时,吸氢是导致环境氢脆的根源,环境氢脆成因除钢的化学成分和强度水平外,也是环境条件、原始含氢量、吸氢量、表面状况、拉应力和组织类型综合影响的结果,阐述采取添加缓蚀剂、表面防护、喷丸处理和适宜的热处理工艺方法,可以显著地降低环境氢脆的敏感性,有效的减少或堵绝环境氢脆事故。在高强度钢零件加工和使用的过程中,氢脆断裂是常见的失效形式。按照钢中氢的来源,可将氢脆分成反应性氢脆、内部可逆性氢脆和环境氢脆三种不同类型。反应性氢脆是在高温高压的条件下,由于钢与氢发生脱碳等化学反应,而引起的不可逆性氢脆:内部可逆性氢脆是零件在制造的加工过程中,由于吸氢引起的氢脆,只要零件尚未形成氢裂用脱氢处理可使脆性消失;环境氢脆是成品零件装配使用后,由于在含氢的环境介质中吸氢,而引起的氢脆断裂现象。尽管环境氢脆也是一种可逆性的氢脆,但因零件装配使用时,不能使用常规的脱氢方法除氢,所以往往在断裂事故发生后的故障分析中才被鉴别,致使这种可逆性氢脆的不可逆损伤行为,探讨它的成因和预防措施有更加重要的意义。由于钢的化学成分和强度水平通常难以改变,因此本文分析环境氢脆成因时,侧重于环境介质中的吸氢、拉应力和组织类型;阐述预防措施时,着重于工厂生产实践中已经应用的方法。 相似文献
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机械设备联接螺栓的失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对螺栓失效件断口进行扫描电子显微镜、化学成分和微区元素的实验分析;查明螺栓失效断裂的原因,由于高强度钢表面镀镉后去氢不完全,致使螺栓在低应力下发生延迟破坏;提出预防措施,为后续产品的设计提供依据. 相似文献
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某8.8级42CrMo六角头高强度螺栓,装配后使用短时间内发生断裂.本文通过采用体视显微镜进行断裂螺栓外观检查,扫描电镜进行断口微观观察,光学显微镜进行金相组织检查,显微硬度计进行螺纹截面增碳、脱碳试验,洛氏硬度计进行螺栓硬度试验,模拟断口试验等,确定了螺栓的断裂性质和原因.结果表明:螺栓的断裂性质为氢脆,断裂的根本原... 相似文献
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《现代制造技术与装备》2020,(7)
电镀锌-镍合金的生产过程中,挂具主要起导电、支撑和固定零件的作用。由于产品结构的不同,对挂具的匹配度提出了不同的需求。以汽车定子铁芯表面电镀锌-镍合金的挂具为研究对象,优化现有电镀工艺中通用的挂具结构,提高定子铁芯表面电镀锌-镍合金的生产效率和产品一次合格率的同时,使得挂具便于生产制造,降低制造成本,可推广应用。 相似文献
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螺栓头部容易产生断裂。采用硬度试验机、金相显微镜及氢脆试验等手段对失效的螺栓与未失效的螺栓进行对比分析,结果表明该螺栓的失效为氢致断裂。由于热处理的工艺不当,渗碳层过深,导致过多的氢滞留在螺栓基材的内部,在随后的回火过程中氢不易扩散,是导致螺栓氢脆断裂的主要原因。后续的电镀工艺中未及时进行有效的去氢,更加重了氢脆断裂的风险。 相似文献
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以座舱盖操纵作动筒夹簧为研究对象,结合产品内部特点,通过三维建模分析夹簧工作状态、外观检查、硬度检测、金相观察、体式检查、断口微观分析、有限元模拟分析等,对夹簧断裂进行失效研究,探讨产品工作过程中夹簧中断裂的原因,并指出该故障排除方法,对后期产品试验、装机使用提出保护措施。 相似文献
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316L不锈钢抗氢脆性能研究 总被引:3,自引:1,他引:2
用光学显微镜、电子显微镜、俄歇电子谱/二次离子质谱表面分析仪等结合拉伸试验,研究了316L奥氏体不锈钢及其电子束焊缝在650℃充氘后组织、微区成分变化与性能的关系,以及拉伸应力与氘分布的关系。结果表明,高温气相充氘后,316L奥氏体不锈钢及其电子束焊缝抗氢脆性能明显下降。晶界、孪晶界析出大量碳化物,但拉伸断口形貌并未呈沿晶断裂;晶界上未发现S、P等痕量元素的偏聚,却产生了富Cr、Mo的贫Ni层,这表明晶界成分的变化减弱了晶界析出物对氢脆的影响。电子束焊缝塑性下降,拉伸时从该处断裂。拉伸静水应力梯度分布导致氘在拉伸试样断口处富集。 相似文献
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对铸态Mg-14Li合金进行阴极充氢,充氢时间在0~18 h,对比分析了充氢前后合金的表面形貌和拉伸性能.结果表明:阴极充氢后,铸态Mg-14Li合金表面发生点蚀,LiCO3腐蚀产物膜发生破坏;随着充氢时间的延长,腐蚀坑深度不断增加,腐蚀产物增多,但充氢后合金中无微裂纹,说明β-Li相的氢脆敏感性较低;随着充氢时间的延长,铸态Mg-14 Li合金的屈服强度、抗拉强度和断后伸长率下降,拉伸断口上的韧窝数量减少,解理面增多,合金断裂模式从韧性断裂转变为脆性断裂. 相似文献
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某TC4钛合金压紧杆静拉伸试验正常,但在装配试验过程中断裂.本文对断裂压紧杆进行了综合分析,利用扫描电镜观察分析了压紧杆的断裂特征,利用金相显微镜分析了压紧杆断口附近的金相组织,利用能谱仪测试了压紧杆的氢、氧含量.通过断口微观检查可知,断口源区呈明显的解理脆性断裂特征.通过压紧杆断口表面能谱分析可知,氢元素超标,断口附... 相似文献