POE-MAH对PA66/PP共混物形态结构和相容性的影响

通过扫描电镜（SEM）观察、差示扫描量热法（DSC）和广角X射线衍射分析（WAXD）,研究了POE－MAH对PA66／PP共混物的形态结构和相容性的影响。实验结果表明,POE－MAH的加入可使PA66／PP共混物由不相容的两结构向相容的均质网状结构转变,共混物的相容性和分散度得以提高,并在POE－MAH含量为9％时,其增容效果最好。随POE－MAH含量增加,PA66／66共混物的结晶度随之降低,同时共混物中PP的结晶行为及PA66和PP的微晶尺寸亦与POE－MAH含量相关。     

一步法多单体反应挤出PP/PA6增容体系研究

采用一步法将接枝单体马来酸酐(MAH)和苯乙烯(St)、引发剂过氧化二异丙苯(DCP)与聚丙烯(PP)、尼龙6(PA6)、乙烯辛烯共聚物(POE)等混匀后在双螺杆挤出机中就地反应增容，详细地讨论了MAH／St／DCP用量和PA6含量对共混体系拉伸性能和冲击性能的影响；通过扫描电镜(SEM)分析了MAH／St／DCP用量及PA6含量对共混物的亚微形态、相界面的影响；通过红外光谱(FTIR)的结果分析对PP／PA6共混物增容反应机理进行了初步探讨。结果表明：一步法添加MAH／St／DCP引起PP／PA6共混体系发生了酰亚胺化反应，生成了Pp—(St—MAH)—PA6接枝共聚物有很好的增容作用；PA6与基体PP的界面非常模糊，分散相的颗粒也变得均匀细小，约0．5μm，大大改善了两相之间的粘结；从而使得PP／PA6共混体系的力学性能有了较大的提高，PA6质量分数在20％，MAH／St／DCP添加1～4份时效果最佳，缺口冲击强度提高2倍左右，拉伸强度、断裂伸长率、无缺口冲击强度也有明显改善。     

PP-g-MAH增容PP／PA66共混物的形态结构和性能

用固相接枝法制备了马来酸酐接校改性聚丙烯(PP-g-MAH)，研究了PP-g-PMAH增容PP／PA66共混物的形态结构和性能。结果表明，未甩PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物是热力学不相容的海岛型两相结构，而用PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物虽是两相结构,但分散相粒子尺寸大大减小,PP-g-FMAH对PP／PA66共混物实现了反应性增容。与不合PP．rMAH的PP／PA66共混物相比，PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物的拉伸强度提高约10MPa，弯曲强度提高约10MPa,弯曲模量增加10％,缺口冲击强度和伸长率保持不变。     

PA／PP—g—MAH／PP共混物的界面和形态研究

用小角X光衍射和偏光显微镜等方法研究了具有相容区的PA101／PP-g-MAH/PP熔融共混物的界面和结晶开态，PA101和PP－g-MAH在熔融共混过程中生成新的基团，在相间存有界面，体系中两相的结晶形态均匀，共混物的拉伸屈服强度随着界面层厚度的增大而提高。     

尼龙／乙烯—醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混体系的研究

通过双螺杆挤出机利用熔融挤出法制备了增韧的尼龙66／乙烯－醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混物（PA66／EV－g-MAH）。实验结果表明，未经接枝改性的EVA与PA66是不相容的，对增韧PA66几乎没有贡献，而EVA－g-MAH则出现了明显的增韧效果。在熔融挤出过程中，PA66与EVA－g-MAH发生了原位化学反应，生成了PA66－EVA共聚物，这种共聚物细化了分散相尺寸，使得分散相在PA66基体中分散得更均匀，提高了两相的相容性，同时增强了丙相界面间的结合力，便利应力能够在两相产有效地传递，这种界面形态的改善直接影响到共混物力学性能的变化。随着EVA－g-MAH含量的增加，PA66/EVA-g-MAH共混物的冲击强度提高，当PA66／EVA－g-MAH的共混比为70／30（质量比）进，体系发生了脆韧转变，冲击强度达到了最大，比纯PA66、PA66／EVA（70／30）共混物提高了12倍。和PE－g-MAH、PP-g-MAH相比，EVA-g-MAH对PA66的增韧效果最好。     

PP／PA6共混体系性能的研究

本文进行PP／PA6的共混改性，讨论了相容剂、PBT、玻纤和云母粉的加入对PP／PA6共混体系的影响。结果表明：POE—g—MAH是PP／PA6的有效相容剂，能显著提高PP／PA6的力学性能；云母粉的加入使体系的弹性模量提高，耐热性能增加。     

PP-g-MAH增容PET/PA66共混体系的研究

采用单螺杆挤出机熔融接出制备了马来酸酐接枝聚丙烯（PP－g-MAH)。用PP－g-MAH增容PET／PA66制备了PET/PA66／PP－g-MAH共混物。利用扫描电镜观察共混物的形态结构发现，PP－g-MAH的加入改善了PET与PA66的相容性。力学性能测试结果表明，加入15％的PP－g-MAH，使PET／PA66／PP－g-MAH的冲击强度比PET／PA66提高2倍多，弯曲强度，拉伸强度和断裂伸长率均得到改善，可得到综合性能较好的共混材料。     

PP-g-MAH增容PP/PA-66共混物形态结构和性能

用固相接枝法制备了马来酸酐接枝改性聚丙烯(PP g MAH),研究了PP g MAH增容PP/PA 66共混物的形态结构和性能。结果表明,用PP g MAH增容的PP/PA 66共混物的拉伸强度提高约10MPa,弯曲强度、弯曲模量有所提高,缺口冲击强度和伸长率保持不变。     

界面改性剂对PP/滑石粉形态结构和性能影响

用在50L固相接枝反应器中合成的等规聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g—MAH)作界面改性剂，制备了PP—g—MAH／PP／滑石粉复合材料。研究了PP—g—MAH／PP／滑石粉复合材料的形态结构和力学性能。结果表明，PP—g—MAH对PP／滑石粉复合物的缺口冲击强度、弯曲强度和拉伸强度均有增强作用；PP—g—MAH对PP／滑石粉复合物表观粘度几乎没有影响。SEM观察发现PP—g—MAH对PP／滑石粉复合物相界面有明显的改善。     

(PE/POE)-g-MAH增韧尼龙6的研究

马来酸酐接枝PE／POE(POE为乙烯—辛烯共聚物)对尼龙6(PA6)有显著的增韧效果。对马来酸酐接枝PE／POE的产物进行了红外光谱表征，证实了马来酸酐在PE／POE主链上的接枝。同时研究了(PE／POE)—g—MAH增韧PA6的形态、机械性能及简要的增韧机理。结果表明，PA6与(PE／POE)—g—MAH有很好的相容性，共混体系的缺口冲击强度比纯尼龙6有明显提高，当(PE／POE)—g—MAH用量达到30％时，可获得超韧尼龙。但同时，随着(PE／POE)—g—MAH用量的增加。共混体系的拉伸和扭曲强度有一定程度的下降，其中扭曲强度下降较为明显。     

PA66/PP/晶须硅复合材料的制备与性能

通过双螺杆挤出机采用熔融共混的方法制备了尼龙(PA)66/聚丙烯(PP)/晶须硅复合材料.研究了偶联剂的种类以及晶须硅的用量对复合材料体系力学性能、微观形态和热性能的影响.结果表明,采用硅烷偶联剂KH560处理的晶须硅具有较好的分散性.晶须硅能够显著提高PA66/PP合金的拉伸和弯曲强度,对复合材料的韧性也有一定的改善...     

聚苯醚接枝马来酸酐/聚酰胺66共混物的制备与性能

通过辐照法将马来酸酐(MAH)基团接枝到聚苯醚(PPE)上,制备了PPE-g-MAH,将其和聚酰胺(PA)66通过熔融共混挤出方法制备了PPE-g-MAH/PA66共混物。采用差示扫描量热、吸水性实验、维卡软化和热变形实验、拉伸和冲击性能测试及动态力学性能测试等对PPE-g-MAH/PA66共混物性能进行了研究。结果表明,与PPE/PA66共混物相比,PPE-g-MAH/PA66共混物的耐热性能、力学性能和吸水性能均得到改善;随PPE-g-MAH含量的增加,PPE-g-MAH/PA66共混物中PA66的熔融温度和玻璃化转变温度均向PPE方向移动,表明两者的相容性有所提升,且共混物的维卡软化温度、热变形温度、25℃之前的储能模量均升高,吸水率降低;当PPE-g-MAH含量较低时,共混物拉伸强度提升明显而冲击强度升幅较小,当PPE-g-MAH含量较高时,共混物冲击强度提升明显而拉伸强度基本不变。因此,可以根据实际的应用要求选择合适的PPE-g-MAH含量。     

玻纤增强PA66/PBT合金的相形态及力学性能研究

通过熔融共混法制备了玻纤增强聚己二胺己二酸(PA66)/聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)合金,研究了自制相容剂对玻纤增强PA66/PBT合金力学性能及相形态的影响。DSC及SEM结果表明,加入5%自制容剂能有效增容PA66和PBT,减少分散相的相尺寸,使合金的力学性能特别是合金的冲击性能达到甚至超过玻纤增强PA66的力学性能,同时合金的吸水率随合金体系中PBT用量的增加而大幅降低。     

PPE-g-MAH相容剂对增强PPE/PA66合金体系性能影响的研究

聚苯醚(PPE)与尼龙66(PA66)相容性较差,需要添加相容剂来提高PPE与PA66合金材料的界面相容性,研究了不同含量的相容剂对PPE/PA66合金性能的影响并确定了最佳配比.比较了不同含量的马来酸酐接枝聚苯醚(PPE-g-MAH)相容剂对PPE/PA66合金材料拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度、非缺口冲击强度、热...     

MPPO/PA66合金体系流变性能的研究

研究了MPPO／PA66组成、相容剂用量、加工温度等因素对MPPO／PA66合金体系流变性能的影响。结果表明相容剂用量的增加、加工温度的升高等都能降低体系的粘度，改善其加工流动性。     

PA66/UHMWPE合金的力学性能和微观结构研究

制备了PA66／uHMwPE／HDPE-g-MAH共混合金，并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明，随着UHMWPE质量分数的增加，共混合金常温和低温下的缺口冲击强度都显著提高，拉伸强度和拉伸模量下降，但仍能保持较高的力学性能；添加了UHMWPE的PA66合金的断裂面有大量的空穴产生和应力发白现象。     

Crystallization of polyamide 56/polyamide 66 blends: Non‐isothermal crystallization kinetics

The non‐isothermal crystallization behaviors of PA56, PA66, and PA56/PA66 blends were studied by differential scanning calorimetry. The Jeziorny and Mo's methods were used to analyze their non‐isothermal crystallization kinetics. The results indicated that Mo's method was better to describe the experimental data in this work. The crystallization rate of PA56 was much slower than that of PA66. The crystallization rate of PA56/PA66 blend was speeded up significantly with the increasing PA66 content when the PA66 content was less than 30 wt %. Further increase in the PA66 content only leads to relatively less increase of the crystallization rate in the PA56/PA66 blends. Activation energies have been determined with Friedman method. The activation energy of PA56/PA66 blends is decreased and lower than that of PA56. PA66 may play a role of nucleating agent toward PA56 to make it crystallize more easily in PA56/PA66 blends. © 2018 Wiley Periodicals, Inc. J. Appl. Polym. Sci. 2018 , 135, 46409.     

聚丙烯的官能化及其与尼龙66相容性研究

对聚丙烯（PP）进行官能化，并研究了接枝单体含量，引发剂含量，螺杆转速对接枝率和熔体流动速率的影响。再将不同接枝率的PP与尼龙66共混，研究了接枝率对共混物力学性能及相容性的影响；用扫描电子显微镜观察了共混物的形态，与未增容共混体系相比，增容后共混体系分散相尺寸明显减小，增容共混物的形态依赖于增容剂在共混物中的含量，增容剂的分子量及官能化基团的含量。     

PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3复合材料的性能

采用熔融挤出过程中改变螺杆转速和添加引发剂的复合引发方法制备了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH),将其单独或与CaCO_3混合后改性聚酰胺66(PA66)。通过滴定分析、红外表征和熔体流动速率(MFR)测定等方法研究了175℃条件下螺杆转速对EPDM-g-MAH的MFR和接枝率的影响。探讨了接枝物和CaCO_3对PA66力学性能、热变形温度的影响。研究结果表明,改变螺杆转速可以有效控制接枝物凝胶含量(1%),提高接枝率和MFR;当接枝物用量为30份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的简支梁缺口冲击强度为34.24 k J/m2,是纯PA66的3.89倍;当CaCO_3用量小于15份时,两种CaCO_3与EPDM-g-MAH均能够协同增韧PA66,当PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3配比为100/30/10时,加入超细活性重质CaCO_3及纳米CaCO_3的复合材料的简支梁缺口冲击强度均达到最大值,分别为纯PA66的4.35倍和4.10倍,超细活性重质CaCO_3的作用优于纳米CaCO_3。超细活性重质CaCO_3用量为20份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的弯曲强度、热变形温度及MFR最佳,分别为59.42 MPa、81.6℃及9 g/(10 min)。