循环流化床锅炉膜式水冷壁管与鳍片上的温度分布

研究了循环流化床锅炉膜式水冷壁管的传热，并通过采用二维传热分析方法，讨论了带有竖直鳍片和横向鳍片的水冷壁管上温度与热流分布。探讨了炉膛侧传热系数、水冷壁管水侧传热系数、水温、床温、水冷壁管材的导热率以及竖直鳍片部最高，然后逐渐下降，但在横向鳍处理的根部又会上升。为了验证传热分析的真实性，在1台6MWth循环流化床锅炉膜式水冷壁管的横裁面内安置了0.8mm的热电偶，测量子水管横截面上的一些点的温度。实际测量值符合得相当好。     

膜式水冷壁管壁温度计算方法

我国在5万和12.5万千瓦以上的大容量高参数锅炉机组中大都采用膜式水冷壁结构。由于鳍片管的几何形状复杂,在70年代初期还没有一套准确实用的计算方法。根据国外一些有关文献计算所得的鳍片壁温与实际情况有很大的出入。本文在分析了膜式水冷壁管的结构特点和工作条件以后,提出了比较接近实际工况的简化假设,比较准确地处理了管子和鳍片部分对炉膛辐射的照度系数,热流沿管壁的均流系数和鳍端温度计算     

膜式壁鳍片温度与宽度关系的有限元分析

膜式水冷壁鳍片温度一直是影响锅炉安全的重要因素之一,采用有限元法对某台SZS 10—2.5—Q锅炉膜式水冷壁温度分布特性进行数值分析,得出了在一定条件下膜式水冷壁鳍片的温度分布与鳍片宽度的关系。结果表明:随着鳍片宽度的增加,鳍片上特定点的温度更高,并且最大温度梯度更高;当鳍片超过70 mm时鳍片上的最高温度超过材料许用温度。     

膜式壁有限元分析方法综述

本文综述了对承受热流、流体压力、炉膛烟气压力及多个其它类型载荷作用的膜式水冷壁进行应力分析的一种方法。这种分析方法首先根据鳍片管的几何外形将膜式壁简化成等效的正交各向异性板进行有限元分析，并提供了等效各向异性板的等效壁厚、弹性常量、抗弯刚性的计算方法；然后将计算得到的应力及力矩施加到真实鳍片管模型上以求取真实应力。     

膜式水冷壁壁温影响因素的数值分析

采用有限差分方法对矩形鳍片及焊角鳍片膜式水冷壁进行温度场分布的数值计算,并分析了这两种情况下的鳍片尺寸、热流密度、工质换热系数、导热系数对壁温的影响及管节距与许用壁温的关系,编制了相应的计算程序,为锅炉的设计和运行提供参考。     

膜式水冷壁管管壁温度计算方法

引言随着我国电站锅炉工业的迅速发展,将愈来愈多地采用膜式水冷壁管子。所谓膜式水冷壁管就是带有矩形或梯形鳍片的水冷壁管(见图1)。在运行中膜式水冷壁一面受到炉膛火焰的强烈热辐射,另一面则涂以绝热材料。在一般运行工况下,鳍片的端部(图1中A 点)壁温最高(有时壁温最高点在管子正面B 点)。为了保证膜式水冷壁的安全运行,除了核算管子本体材料的强度(按向火侧正面的内外壁平均温     

附加鳍片对CFB锅炉膜式水冷壁管屏热变形影响的数值分析

基于世界首台600 MW超临界循环流化床(CFB)锅炉实炉实验数据,采用ANSYS软件建立高度×宽度为4.6 m×2 m的膜式水冷壁管屏计算模型,开展了100%BMCR(锅炉最大连续蒸发量)工况下水冷壁管屏热变形的数值模拟,分析了背火侧附加鳍片及其尺寸对水冷壁管屏热变形的影响。结果表明：由于炉内热负荷分布不同,随着炉膛高度的增加,水冷壁管屏向火侧热变形先增大后减小,在炉膛高度39.5 m处达到最大值,最大热变形量为1.43 mm;在水冷壁管背火侧焊接一块附加鳍片,可有效减小水冷壁管屏热变形,当附加鳍片尺寸为6 mm×4 mm时,水冷壁管屏向火侧热变形量减至0.57 mm。     

单面辐射受热条件下亚临界压力蒸发管内膜态沸腾的试验研究

汽水混合物在蒸发管内的膜态沸腾问题是亚临界压力电站锅炉水冷壁设计和安全运行中的一个关键技术问题。迄今为止,国外所报导的试验大多是在沿蒸发管周界均匀受热的条件下进行的,与锅炉水冷壁的实际受热工况并不相同。本文介绍在电加热的试验装置上,如何模拟实际锅炉水冷壁单面辐射受热的工作条件和鳍片管膜式水冷壁的结构条件,引述了     

宽鳍片膜式壁的壁温及应力

解决锅炉烟气侧严密性和简化炉衬的根本措施之一,是采用全焊膜式壁结构。在炉膛部分,应用膜式水冷壁已有多年运行经验,已作为成熟结构普遍采用。近年来,在对流烟道部分,采用大节距膜式壁作包墙的也愈来愈多,但目前国内尚无这种膜式壁的壁温及应力的合适计算方法。本文对这一问题进行了研究,认为对用作对流烟道包墙的大节距膜式壁,其膜片壁温和热应力的分布可近似地按一维问题考虑;沿鳍片管宽度方向,热流的分布是不均匀的。文中对膜片应力交变的问题及不同的边界条件也进行了必要的探讨,最后,给出了计算这种膜式壁壁温及热应力的计算方法。     

600MW超临界锅炉炉膛膜式水冷壁的热行为研究

建立了超临界锅炉膜式水冷壁温度场的有限元计算模型,系统地分析了管壁、鳍片、水垢和积灰厚度对水冷壁温度分布的影响.结果表明:在锅炉炉膛膜式水冷壁向火侧中心和鳍片中心的温度最高,且向火侧内、外壁面温差最大,为29 K;管壁厚度对B、C、D点温度影响较小,但对向火侧A点的温度影响较大,而鳍片厚度对管壁内温度影响较小;随着水垢厚度的增加、积灰厚度的减小,水冷壁向火侧温度基本上呈线性升高的变化趋势.     

600MW超临界锅炉膜式水冷壁的热应力分析

建立了超临界锅炉膜式水冷壁的热应力场有限元计算模型。结果表明,鳍片限制管壁变形从而在接触面产生热应力,最大热应力值为1.301 GPa,而在水冷壁管的向火侧可自由膨胀导致此处的热变形最大,最大变形量为0.306mm;水冷壁最大热应力随管壁厚度的增大而增大,而随鳍片厚度的增大反而减小,厚度每增加1mm,最大热应力变化量分别为30MPa和40MPa,水垢厚度对水冷壁最大热应力的影响较小。     

气化炉水冷壁温度数值模拟

利用有限单元法计算了气化炉水冷壁中渣钉的温度和水冷壁的温度分布,并分析了水侧对流换热系数、炉内温度、渣钉的导热系数、渣钉的长度、管间距和鳍片厚度对渣钉温度和水冷壁温度的影响,为气化炉水冷壁设计提供了依据.     

燃煤电厂锅炉辐射受热面温度及热应力分析

建立了超临界锅炉膜式水冷壁有限元数学模型,结合炉膛分区热力计算的相关理论,求得管内对流换热系数和管外炉侧平均热流密度。应用ANSYS WORKBENCH软件,模拟得出各区段水冷壁截面温度及热应力分布。结果表明:各区段温度及热应力的分布规律基本相同,最高温度集中在鳍片向火侧的顶点附近;最大热应力集中在管内向火侧的壁面附近;针对区段4研究了管壁厚度变化、鳍片厚度变化、鳍片长度变化,得出结论:温度和热应力具有同等的变化属性,随着管壁厚度和鳍片长度的变化呈正比变化趋势;随着鳍片厚度的变化呈反比趋势。     

鳍片管水冷壁和焊接构件的应力和温度场计算

鳍片管水冷壁目前在锅炉上获得了广泛的应用。随着设计经验日趋丰富,过去不承担任何附加荷重的鳍片管水冷壁现在常常被用作承重构件。为了使这些构件得到最好的利用,就必须了解各种载荷引起的应力情况。除了内压力以外,所有外加荷重、本身重量以及受到阻碍的热膨胀都会产生应力。鳍片管水冷壁在受应力作用下的情形实质上和各向正交板一样,在管轴方向承受的载荷较横断方向为大。管轴横断方向的承载能     

热水锅炉膜式壁鳍片温度的计算分析

大容量的热水锅炉采用焊制鳍片管（屏）,作为炉膛中的膜式水冷壁,其管子节距和扁钢的厚度选用应通过计算来获得。本文主要介绍计算公式和方法。     

英国锅炉制造工艺点滴

英国锅炉膜式水冷壁所用鳍片管采用焊接结构,扁钢与钢管间用高频感应焊接。鳍片管间采用CO_2气体保护自动焊,并且拔柏葛公司对焊接鳍片管的焊缝进行了疲劳试验。这种方法可不用轧制鳍片管,质量可靠,成本低。此外,英国制造厂的高压容器大多为单层厚壁简体,因为能供应大尺寸厚钢板。其卷板机轧辊长度较短,如Renfrew 的“Fropriep”型三辊卷板机,辊     

高频焊鳍片管试生产小结

双翅鳍片管是制造大容量电站锅炉膜式水冷壁需用量很大的一种异型钢管,在国内货源供应上尚有一些困难,国外资本家就乘机屡次提高价格以转嫁能源危机;对30万瓩直流炉必需的小口径内螺纹鳍片管则是刁难封锁,拒不出售。为了自力更生发展我国电力工业,我厂供应科在各车间支持下花了一年半时间自行设计制造了成套鳍片管高频焊设备,并初步配备了拉拔成圈扁钢的附属装置,成功地用光管扁钢焊接了二台30万瓩     

700℃超超临界塔式切圆燃烧锅炉水冷壁设计

对700℃超超临界塔式切圆燃烧锅炉的水冷壁进行设计,总体方案为下部炉膛采用螺旋管水冷壁,上部炉膛采用垂直管汽冷壁.以660 MW等级700℃塔式切圆燃烧锅炉为设计对象,确定了其水冷壁的结构参数、热力边界条件和热负荷分布曲线,并对其水动力进行了计算.根据管壁温度和鳍片温度计算结果,确定水冷壁材料为水冷壁管下部采用12Cr...     

锅炉改用膜式省煤器的几个问题

本文从传热计算方法出发,分析一些锅炉改装膜式省煤器后,排烟温度上升的原因,进而对改造为膜式或鳍片省煤器的利弊进行了分析。     

火力发电厂膜式壁管屏断续鳍片与连续鳍片结构热应力计算比较分析

火力发电厂膜式管屏间断续鳍片和连续鳍片是较常用的结构。采用数值模拟方法,分析了膜式管屏间断续鳍片和连续鳍片结构的热应力分布情况,对计算结果进行了比较分析,得知断续鳍片可面试降低受热面的热应力,并作为在某些特殊部位使用断续鳍片的理论依据。