300MW机组锅炉低省改造后烟道流场特性数值模拟

为优化300 MW机组锅炉低省改造后除尘器区烟道流场特性,基于Fluent 14.0软件,对除尘器前烟道内流场进行三维数值研究,提出了相应的改造方案。研究结果表明:低省改造后烟道内流场存在着强烈的不均匀现象,局部存在的高速区造成烟道磨损;加装导流板能够有效优化烟道内流场分布,降低烟道内速度偏差;进入除尘器前气流分布均匀,导流板具有良好均流效果。此结果可为工程技术改造提供参考。     

应用计算流体力学优化清水池水力效率

为确定计算流体力学(CFD)用于清水池水力效率计算的可行性而建立了CFD中试模型,得到了清水池数学模型的液龄分布函数和累计液龄分布函数。改变模型流场设置,包括挡板数量、挡板长度、穿孔板和导流墙,分别建立相应的扩展数学模型对流场进行模拟和比较。通过对上述改进流场水力效率的措施进行整合,建立了四挡板和七挡板优化数学模型,明显提高了整个流场的水力效率,使得流场接近活塞流的理想状况。     

一体化氧化沟弯道流态特性研究

根据实测数据从流速分布的角度对增设水下推动器和弯道导流墙的一体化氧化沟弯道流态进行了研究分析,在实测和分析的基础上,提出了水下推进器和曝气转盘的合理设置位置,阐明了弯道导流墙对弯道流态的作用并提出了导流墙的合理设置方式,为实际工程设计提供了理论依据和参考。     

计算流体力学法臭氧接触池水力条件优化

采用计算流体力学技术,模拟了北京某水厂臭氧接触池中水的流态分布及水力效率。通过流体停留时间分布（RTD）的分析,得知臭氧接触池的T10 /HRT为0.466,短流现象明显,水力效率低。在臭氧接触池中增加导流板后,T10 /HRT值可提高20.38%,但T90 /HRT高达1.316,回流现象明显;设置横挡板,可将T10 /HRT提高15.88%,同时T90 /HRT降至0.821,RTD更为集中,流场更接近理想活塞流。因此,增加横挡板有利于臭氧接触池水力效率的提高。     

氧化沟弯道的污泥沉积分析与水力计算

针对氧化沟弯道水流流态复杂的特点,分析了弯道横向环流和水流流速在弯道的重新分布对污泥沉积的影响,借助ANSYS FLOTRAN模块对设置偏置导流墙前、后的水流流速分布情况进行了模拟比较,探讨了偏置导流墙减少污泥沉积的机理,并研究了氧化沟弯道局部阻力和边墙超高的计算方法,从而为导流墙的设计提供参考。     

给水厂高密度沉淀池沉淀效果三维数值模拟与优化

应用FLUENT流体力学软件对重庆某大型在建给水厂高密度沉淀池沉淀区的流速场和浓度场进行了三维数值模拟,分析了不同运行参数与结构参数对沉淀区水流流场与沉淀效果的影响。模拟结果表明,增加进水口流速在一定程度上缓解了异重流现象,但不能提高沉淀效果;选取进水口流速为0.016 m/s,将沉淀池的导流墙左侧改为弧形,在斜板沉淀区前端加上1 m的挡板,可使异重流现象减弱,且沉淀效果得到明显的改善。     

盘龙江滇池入口设置导流墙对滇池水质影响分析

以盘龙江滇池入口设置导流墙方案为例,采用水力学理论与数值模拟相结合的方法,研究了设置导流墙对滇池水体水质的影响,并对工程后的水体流场、密度及温度进行了计算分析,得出了一些有价值的结论,以供参考。     

青岛城阳污水处理厂的自控系统

1　工艺流程青岛城阳污水处理厂地处城阳区墨水河下游 ,占地为 6 .2hm2 ,设计一期处理能力为 5× 10 4 m3/d(二期总规模为 10× 10 4 m3/d) ,主体工艺为连续进水的ICEAS(见图 1)。图 1　工艺流程ICEAS单元由 8座直径为 38m的利浦罐反应池组成 ,每个反应池由导流墙分隔为预反应区和主反应区 ,进水自预反应区通过导流墙底部的 13个方洞进入主反应区。每池设一台滗水器 ,堰口长度为12 .19m ,最大滗水深度为 1.4 0m。预反应区设一台4kW小型搅拌器 ,主反应区设一台 10kW大型搅拌器 ,用以实现预反应区与主反应区活性污泥的混合与循环。鼓风机…     

用CFD方法模拟膜生物反应器内部流场及布气优化

采用Eulerian多相流模型对膜生物反应器进行气液两相流数值模拟,对"对齐"和"对齐导流"两种反应器构型内部流场气含率、速度场和膜面液体流速进行了分析比较,并就布气方式进行了分析和优化,同时借助缩小实验模型对模拟结果进行了实验验证。结果表明:两种反应器构型流场内的气泡呈现出汇集于膜组件中心位置,然后在膜组件顶端散开的流动状态;导流作用对反应器内气含率分布的影响不大,但对速度场分布特性影响显著;体积缩小100倍的对齐导流模拟装置中的气液流动状态与CFD模拟结果基本一致;通过对布气方式的优化模拟发现,不均匀布气方式可以改善气体分布状况,提高反应器内气含率和流场的湍流强度。     

氧化沟中导流墙二维水流流态模拟研究

导流墙是氧化沟中改变水流流向的辅助结构,导流墙广泛采用偏心设置,其设置参数多为经验判断。根据Fluent软件进行模拟导流墙处流速分布情况分析,在不同下游长度、偏心距及导流墙半径的条件下,对导流墙的设置进行讨论,得出其优化的设置参数。     

高效过滤器导流板对内部流场优化的数值模拟

本文用计算流体力学方法对侧出风过滤器内部进行了流场模拟,气流在静压箱内部及出风口处的分布很不均匀,通过在静压箱内增加导流板可以很好地优化流场分布。对加装的不同半径和数量的导流板工况分别进行了模拟分析,得出了最佳导流效果的导流板形式。     

某水厂清水池的质量事故及加固处理

对某水厂清水池底板严重隆起、开裂,池内钢筋混凝土柱子严重位移、断裂,导流墙开裂破坏的原因进行了调查分析。在此基础上,提出了安全可靠、切实可行的加固方案和有效的施工措施,加固效果良好。供类似工程参考借鉴。     

给水厂高密度沉淀池沉淀区流态模拟及优化设计

以重庆市某拟建大型给水厂的高密度沉淀池设计为原型,利用FLUENT软件中的固液两相流模型和标准k-ε两方程湍流模型,对其沉淀区内的流态进行数值模拟.模拟结果表明,其沉淀区内存在较为严重的短流、异重流及漩涡现象.为此进一步探讨了沉淀区内流态的改进方法,提出了通过提高进水流速来消除异重流以及优化配水区结构和集水方式来改善斜板区流态等措施.     

HAC高效澄清池数值模拟与挡板设置优化

数值模拟可以获得澄清池内流场与絮凝特性的数据。分析表明,首层网格板使紊动水流迅速沿过水断面均匀分布,之后各层相同条件下的网格板对水流扰流作用几乎相同,并根据模拟结果提出合理的网格板布置方案。分析沉淀区流态与配水区上升流速,发现在合适的直壁高度与配水区高度下,澄清池流态分布与配水区平均上升流速更合理,有利于斜管装置进行泥水分离过程,可以提高出水水质,并减轻滤池处理负荷,从而优化泥渣悬浮区挡板安装高度的设计取值范围。     

溢洪道泄槽弯道段中设置导流墙工程措施的合理性研究

现代水利工程的设计由于地形条件的影响,溢洪道泄槽设计中,一般会出现弯道和收缩段,以此来改善下泄水流的流态。而在溢洪道泄槽弯道段上通常会设置导流墙,主要目的是降低和避免水流冲击波的扰动作用,改善弯道水流条件。在实际工程措施的合理性研究中,论文分析了溢洪道泄槽弯道设施导流墙的具体工程措施,分析了设计方案以及导流墙设计的合理性,为现代工程改造提供设计依据。     

辐流式二沉池水质信息场的测量与分析

污水处理厂中的辐流式二沉池通常采用中心进水周边出水式与周边进水周边出水式.以成都市三瓦窑污水处理厂的一期周边进水周边出水辐流式二沉池与二期中心进水周边出水辐流式二沉池为研究对象,采用YSI6600 V2仪器分别对其中的溶解氧、硝酸盐氮、氨氮、浊度等参数进行了测量,分析了这些水质指标在二沉池内的分布规律及其产生的原因,并着重讨论了这两种辐流式二沉池的流态对其水质参数分布产生的影响.在实际运行中,三瓦窑污水处理厂二期中心进水周边出水辐流式二沉池的污泥沉降能力优于一期周边进水周边出水辐流式二沉池,这个结果受到进水中活性污泥混合液性质的影响,而与理论分析结果相反.     

导流板改善反应器流场的数值模拟研究

本文使用Fluent软件,采用Realizable k-ε湍流模型及离散相模型,对一种碳酸氢钠干式反应器结构的流场进行了数值模拟,同时研究了导流板数量对该模型流场的影响。结果表明:导流板能改善反应器中颗粒分布的均匀性,平均颗粒浓度不均匀系数随着导流板数量的增加不断减小。导流板能减小弯管部分最大速度,减轻对该区域管壁的磨损。合适的导流板数量不会明显增大模型的压力损失。研究结果为该模型导流板数量的选取提供了依据。     

盖板对泄洪隧道急流弯道水利特性的影响

采用物理模型实验与三维数值模拟相结合的方法,对采取盖板控制法后的泄洪洞明流弯道水力特性展开了研究,并与未设盖板情况进行了对比。结果表明:设置盖板后,弯段及下游直段水流流态得到改善,弯道两岸及出口水深分布更加均匀,下游直段水流表面波动明显削减,大流量情况下水流流态改善效果更加显著,下游直段水流表面波动更平稳,两岸水深超过直墙的现象消失;弯道流速分布更加均匀,凹凸两岸流速差值降低,平面流场分布更加均匀;底板压强随泄流量的增大而增大,设置盖板后压强增加,弯道出口处压强减小且分布更加均匀,验证了泄洪隧洞急流弯道段设置盖板工程措施的合理性。研究成果可为弯道的流态改善措施提供新思路。     

单层短肢剪力墙抗侧力体系弹塑性分析

通过单调加载方式利用ANSYS有限元程序仿真分析了T形单层短肢剪力墙结构体系从弹性应力状态到混凝土开裂直到破坏的全过程。在拟静力试验中,分别考虑了影响短肢剪力墙受力的墙肢截面高厚比、混凝土强度等级、连梁跨高比、轴压比等因素对短肢剪力墙承载力和变形的影响。试验结果表明:截面的墙肢高厚比由实际情况所决定,墙肢高厚比增加,其开裂和极限荷载会增加,且极限荷载增加速度比开裂荷载快。连梁的跨高比对试件的极限荷载的大小影响比较复杂,通过增加轴压比的方法提高试件极限荷载,比通过改变其他因素的方法更加有效。对短肢剪力墙截面正应力和剪应力分布规律进行了深入细致的探讨,结果表明:翼缘正应力分布曲线基本上符合三次抛物线形状分布,腹板上的剪力流呈反对称分布。另外,腹板上的剪力流的分布形态基本不受构件肢长变化的影响。     

论半容积式衬铜热交换器

（建筑给水排水设计规范）（GB15－88）1997年修订版中，关于热水供水系统贮水器的贮热量与原规范最明显的修改之处在于大部分建筑减少了贮热量，一般建筑物只需贮存15～30min的设计小时耗热量，这就为半容积式热交换器提供了广泛使用的天地。半容积式热交换器，顾名思义，介于容积式与即热式（或快速式）交换器之间，既有部分调节容积，又加大了交换面积，这种做法，使热水在交换器内无死水区，（容积式有20～25％死水区，有导流装置的容积式交换器有10～15％的死水区）。交换器热水均匀温度为60t，避开了军团菌最易繁殖的温度，我们知道…