Ni-Zn-P镀层在黏液形成菌中的结垢和腐蚀特性

利用化学镀层对换热面常用的碳钢材料进行表面改性,得到晶胞细致的Ni-Zn-P镀层。将得到的Ni-Zn-P试样与碳钢试样、Ni-P试样进行比较。在黏液形成菌菌悬液中进行微生物污垢和腐蚀实验,进而分析3种试样的抗微生物污垢特性和腐蚀特性。利用称重法记录3种试样的污垢沉积变化情况和光电比浊法记录黏液形成菌的生长情况。利用扫描电镜观察试样在污垢静置实验后的表面形貌,分析比较实验前后表面形貌的变化。利用电化学方法研究试样在黏液形成菌菌悬液中的腐蚀情况。实验结果表明,Ni-Zn-P镀层抗微生物污垢特性和耐腐蚀性稍好于Ni-P镀层,Ni-Zn-P镀层表面微生物污垢附着量相较于Ni-P镀层和碳钢分别减小24.1%和67.7%,Ni-Zn-P镀层表面腐蚀失重量相较于Ni-P镀层和碳钢分别减小5%和84.6%。由于Ni-Zn-P镀层的保护,碳钢表面抗微生物污垢特性和耐腐蚀性得到明显提高。     

影响化学镀Ni-P合金稳定性因素

通过对化学镀Ni-P 合金络合剂,抑制剂和还原剂等作用进行的分析,对化学镀Ni-P合金工艺条件进行了试验研究,确定了影响镀液稳定性和镀层性能的因素,达到对镀层质量有效控制的目的。     

Ni-P催化硼氢化钠水解制氢性能研究

文章通过化学镀法成功制备了Ni-P催化剂,并考察了施镀温度以及还原剂浓度对硼氢化钠水解制氢性能的影响。结果表明:试验中Ni-P催化剂的最优制备条件为施镀温度为50℃,还原剂浓度为0.8 mol/L;此条件下制备的Ni-P催化剂催化硼氢化钠水解放氢的速率为639.7 m L/(min·g),活化能为44.5 k J/mol。     

太阳能热发电用熔盐储热材料金属相容性研究

为分析第三代太阳能热发电技术熔盐与低温罐选材的相容性,该文以一种低熔点(142℃)、高分解温度(>700℃)的混合熔盐为腐蚀环境,通过静态腐蚀实验研究碳钢(A515Gr70)和两种低合金钢(Q345R、15CrMoR)在450℃混合熔盐中的腐蚀行为。采用失重法测量不同金属的腐蚀速率。通过扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和能谱仪(EDS)对金属腐蚀表面的微观形貌、相组成和微区成分进行分析。结果表明：碳钢不含有耐腐蚀元素Cr、Ni和Mo,腐蚀速率最大。15CrMoR表面氧化层以疏松多孔的Fe₂O₃为主,不能阻止熔盐浸入金属基体内部,导致氧化程度加重,耐腐蚀性较差。Q345R表面氧化层由致密性好的FeCr₂O₄、NiO和TiO₂组成,对金属基体具有保护性,耐腐蚀性最佳。     

Fe-Cr-Ni合金在固-液循环NaCl-MgCl_2相变储能介质中腐蚀行为研究

熔融氯化盐作为相变储热介质,会经历高频次熔化-凝固循环,对金属管道及容器腐蚀性强。研究碳钢和3种Fe-Cr-Ni合金在恒温(545℃)和循环(熔化-凝固)条件下熔融NaCl-MgCl_2中腐蚀行为。结果表明,碳钢在恒定温度下,表面生成的MgO壳比较致密,可提高耐蚀性;但在循环温度条件下,质量损失量较大。3种Fe-Cr-Ni合金在恒温条件下,因发生电化学反应,腐蚀非常严重;但在循环温度条件下,熔盐中氧分压较高,试样表面氧化膜较完整,耐蚀性较好。     

合金灰铸铁激光熔融处理后的耐磨性研究

应用对滚圆盘磨损试验机研究了合金铸铁经激光熔融处理后的耐磨性,试验结果指出,激光处理试样的磨损失重大为减少。同时着重应用扫描电子显微镜研究了磨损试样的表面形貌并指明了磨损产生的机理。     

不同涂层在地热水中的腐蚀与结垢

针对制备的4种不同材料涂层样片(1#、2#、3#、4#),通过表面接触角测量、静态浸渍实验、形貌观察和电化学测试等方法,实验研究涂层在天津某地热水中的防垢和防腐性能。实验过程中污垢沉积和腐蚀同时进行,测得表观污垢沉积速率。结果表明,针对地热水体系,1#、2#样片涂层更适合用于防垢,3#、4#样片涂层表现出良好的防腐和防垢性能。     

镍基合金263、282在超700℃燃煤锅炉烟气中腐蚀行为研究

研究商用镍基合金材料263和282在700～800℃模拟燃煤锅炉烟气环境中的腐蚀行为。计算腐蚀前后镍基合金的质量变化,采用扫描电子显微镜-能谱仪(SEM-EDS)分析腐蚀合金的微观形貌。结果表明：镍基合金的腐蚀行为包括氧化腐蚀、硫化腐蚀和硫酸盐腐蚀3种机制;腐蚀速率主要受硫酸盐腐蚀控制,熔融的硫酸盐共熔体对镍基合金造成全面腐蚀,合金基体以近似恒定的速率持续被溶解,合金的失重量随温度升高呈现先增加后降低的趋势;同时,硫元素向基体内部扩散并引起局部硫化,低熔点金属硫化物发生熔融,可能导致合金内裂纹的生成和生长;温度升高显著加剧了镍基合金的硫化腐蚀。     

水蒸气在TA2改性表面冷凝传热特性实验研究

通过对纯钛(TA2)表面改性获得不同静态接触角的冷凝表面,并对水蒸气在各试样表面的传热特性进行了可视化实验研究。实验结果表明,蒸汽在原始表面为液滴和沟流状液膜共存的混合冷凝,在氢氟酸刻蚀表面为膜状冷凝,传热性能降低为原始表面的30%以下,而在双氧水氧化表面及氢氟酸刻蚀后再双氧水氧化表面则为明显的滴状冷凝,相应传热性能也有明显提高,约为原始表面的1.3~1.6倍,且经两步处理表面强化冷凝效果更为明显。通过对试样表面显微形貌的观察和分析指出,冷凝表面微观形貌的改变是导致各试样表面静态接触角和冷凝形貌存在差异的主要原因。     

活塞环Cu-Sn镀层对球墨铸铁缸套摩擦性能影响

针对高强化工况下活塞环Cu-Sn镀层对珩磨球墨铸铁缸套摩擦磨损性能的影响,采用往复式摩擦磨损试验机,选择单层镀Cr活塞环和多层镀Cu-Sn/Cr活塞环开展摩擦磨损试验,测量摩擦系数和缸套磨损量,分析磨损后的摩擦面形貌和成分.结果表明:相比单层镀Cr活塞环,多层镀Cu-Sn/Cr活塞环与球墨铸铁缸套配对时的摩擦系数和缸套磨损量分别降低2.6%和51.8%;磨损后的缸套表面形貌呈现平坦凸峰,形成了更为平整的平台结构.活塞环Cu-Sn镀层在摩擦磨损过程中会镶嵌到缸套表面,有助于在摩擦表面形成化学反应膜,改善摩擦副微凸体间的接触和摩擦状态,提升球墨铸铁缸套的摩擦磨损性能.     

不同金属材料与海水温度对海水结垢影响的实验研究

针对海水换热结垢现象进行了实验研究。对比了镀锌铁片、黄铜、紫铜和不锈钢4种金属在海水中的结垢特征,以及4种金属表面结垢量的变化。实验结果显示,不同金属在海水中的污垢形貌及结垢量不同,镀锌铁片的结垢量最大,紫铜表面腐蚀较为严重,结垢量最小。对海水污垢进行了XRD(X-Ray Diffraction)和EDX(Energy Dispersive XRay)物相分析,结果显示,不同金属材料表面形成的海水污垢的物相组成不同,镀锌铁片表面的污垢成分主要是锌的腐蚀产物,而不锈钢表面的污垢成分主要为氢氧化镁。比较了镀锌铁片和黄铜在80℃和60℃海水中的结垢量变化,镀锌铁片污垢随着海水温度的上升而下降,而黄铜污垢随着海水温度的上升而上升。     

铝硅合金轴瓦镀复铅锡合金简介

在铝及其合金上进行电镀是比较困难的。因为铝对氧有高度的亲合力,在空气中极易被氧化,即使在刚处理完的表面上也会迅速形成一层氧化膜,使镀层与基体金属不能牢固的结合。铝及其合金表面生成的氧化膜均为两性性质的氧化膜,在镀前的表面预处理过程中,都要产生复杂的化学和电化学反应。铝的电极电位很负,很活泼,很易失去电子,在各种镀液中都易生成相对应的接     

不同胶结配比微生物胶结砂土材料矿化试验研究

为探究不同胶结液及菌液浓度的胶结配比对微生物胶结砂土材料的影响,开展了溶液内矿化反应和胶结砂土固化试验,并借助SEM技术手段分析了矿化产物的微观晶体形貌成因。结果表明,不同胶结配比对矿化反应速率、胶结试样固化效果、碳酸钙结构分布及晶体尺寸均有明显影响,胶结试样强度随碳酸钙含量的提高而逐渐增大,提高胶结配比中菌液浓度有助于碳酸钙含量的增多及微观晶体尺寸的增大,但不利于碳酸钙在试样内部的均匀分布。低浓度胶结液组合高浓度菌液配比条件下,微生物胶结砂土试样的固化效果较好。研究成果可为新型微生物材料的深入研究提供参考。     

镀铬溶液中影响硫酸根测定的因素

0 前言 活塞环镀铬生产中主要使用的是铬酸溶液。但是,纯(?)酸是镀不上铬的,电解时只会放出氢气,镀液中还必须含有起触媒作用的阴离子催化剂。在铬酸溶液中用作催化剂最普通的是硫酸根。 1 硫酸根的含量与电镀质量的关系 当硫酸根含量过低时,易造成溶液中的Cr~(3+)过少,镀液的沉镀能力下降,镀层易生成褐色斑点和条纹,表面粗糙,阴极附近析出大量氢气泡。其中在低电流密度部分易形成彩虹色,于后镀面呈残留水垢状。当硫酸根含量过高时,易使镀液中Cr~(3+)急骤增加,电镀液的粘度增加,镀液颜色变暗,阴极附近析出细小氢气泡。工件在高电流密度部分易锻烧,电镀液分散能力显著     

Ti6Al4V等离子表面Mo-Cr共渗腐蚀性能研究

叙述了用双层辉光等离子冶金技术在钛合金Ti6Al4V表面进行Mo-Cr共渗,Mo-Cr合金层在5.0%H2SO4,5.0%HCl和3.5%NaCl溶液中的电化学腐蚀性能以及用SEM/EDS和XRD分析Mo-Cr共渗表面合金层的微观组织和相组成的结果.指出,Mo-Cr合金层均匀、连续且致密,与基体呈现良好的冶金结合状态;合金层中Mo,Cr元素含量呈梯度变化,由表及里逐渐减少,厚度约为22 μm,其中,0 μm～10 μm处基本上为沉积层,在10 μm～22μm处为扩散层.电化学腐蚀试验证明Mo-Cr共渗后试样的耐蚀性优于基体,合金层的腐蚀性能得到提高.     

国外轴瓦镀层的研究和生产

一、镀层的作用 随着内燃机轴承负荷的不断提高,轴承的最小油膜厚度越来越薄,因而对内燃机滑动轴承性能要求越来越高。因此,内燃机滑动轴承无论合金层采用哪种材料,要能在高速高负荷发动机上应用的很好,往往在合金层表面电镀软金属层,以进一步提高其工作性能。对用铜铝合金及铅青铜,6％低锡铝合金做主轴承和连杆大端轴承时,则必须在其表面镀覆软金属层才能使用。 镀层不仅改善了轴承的抗腐蚀性、抗咬合性、顺应性和嵌藏性,同时还能提高轴承的疲劳强度和承载能力。 1 改善抗腐蚀性 当合金层表面没有镀层时,工作温度下,润滑油中残存的水份、盐和某些化合物氧化生成有机酸和过氧化物,再加上油中燃料及其燃烧产物渗入,使铅受到腐蚀,生成油溶性的铅皂,使铜基合金层成为不耐用的,易于咬死、易于疲劳的结构。 铝基合金虽不受酸的腐蚀作用,但易受铅的卤化物的侵蚀,如润滑油中残存水分,会增强卤化物对铝合金的腐蚀作用。 铅合金镀层中所溶合的元素能在镀层上产生一层起抗腐蚀作用的锡或铟氧化物,从而     

水基石墨烯量子点纳米流体主要物理化学特性研究

在液体中添加固体纳米粒子是提高工质换热能力的一种有效途径,利用超声震荡法将石墨烯量子点扩散于去离子水中制备了水基石墨烯量子点纳米流体,研究其物理稳定性、流变性能、热力学性质、光学性能和腐蚀特性。结果表明：在实验选定的加入量范围内,制备的水基石墨烯量子点纳米流体具有较高的物理稳定性,石墨烯量子点的加入对基液黏度的影响不大;在水中添加少量的石墨烯量子点就能显著地提高流体对太阳辐射能的吸收率,并且显著提高基液的导热系数;与去离子水相比,水基石墨烯量子点纳米流体能加速铜的腐蚀,抑制碳钢的腐蚀,对不锈钢的腐蚀性与去离子水几乎相同。水基石墨烯量子点纳米流体的特性表明,它有潜力成为一种新的流体换热工质。     

硅片表面织构对PERC单晶硅太阳电池电性能影响的研究

通过调整制绒腐蚀液添加剂中表面活性剂和成核剂的添加比例,制备出不同表面织构的硅片,研究了表面活性剂和成核剂的添加比例对硅片表面微观形貌和反射率,以及PERC单晶硅太阳电池电性能的影响规律。结果表明：随着表面活性剂添加比例的增加,腐蚀液对硅片的清洗效果逐渐增强,存在黑斑、麻点及脏污的太阳电池的占比逐渐减少;同时,单晶硅片表面形成的金字塔尺寸(宽度)逐渐减小,比表面积先增大后减小,从而导致太阳电池的光电转换效率呈现先升高再降低的规律;当表面活性剂的添加比例为0.6%时,太阳电池的光电转换效率达到最大值,为22.736%。随着成核剂添加比例的增加,单晶硅片绒面金字塔的均匀性逐渐提升,当成核剂的添加比例大于0.8%时,绒面金字塔的均匀性基本稳定,太阳电池的光电转换效率也达到最大值,为22.784%。     

轴瓦减摩合金镀层厚度的测量

我们利用表面粗糙度仪（轮廓仪）及光学比较仪对轴瓦减摩合金镀层厚度的测量作了些粗浅的试验。试样采用铜铅基体（Cu Pb25Sn）上镀铅锡合金（Pb—10Sn）,并在每一试样上测点附近分别用轮廓仪法、光学比较仪法、阳极溶解库仑法及显微镜法进行测量值比较。目前库仑法显微镜法都有等效采用国际标准的国家标准（GB4955-85及GB6462-86）,轮廓仪法有国际标准ISO4518,国家标准尚在审批中。     

化学腐蚀法制备多晶硅的绒面

为了降低光在多晶硅表面的反射,采用化学腐蚀法在其表面制备了绒面。根据反射光谱的测试结果,研究了不同多晶硅绒面的形貌特征及光学特性。在适当的腐蚀液中制备了3×3cm2、5×5cm2和10×10cm2多晶硅绒面。10×10cm2多晶硅绒面,在300～1100nm波长范围内的加权反射率的最好结果为5 2%,表面织构均匀,这一结果可以和具有双层减反射膜的多晶硅表面的反射率相比拟。