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在管路设计中 ,经常遇到局部阻力系数的确定。突然扩大局部阻力系数是通过理论确定的 ,通过对三种突扩情况下的局部阻力系数的实验研究 ,结果发现突扩阻力系数不但与两过流断面有关 ,而且还和流速有关。通过实验研究 ,确定了突扩阻力系数与流速及过流断面之间的关系 相似文献
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管道突然扩大局部阻力系数初探 总被引:1,自引:0,他引:1
门宝辉 《水资源与水工程学报》2000,11(1):2
在管道设计中 ,经常遇到局部阻力系数确定的问题。突然扩大局部阻力系数ξ1=1 - A1 / A2 2是通过理论确定的。通过对三种 A1 / A2 情况下的局部阻力系数的实验研究 ,结果发现ξ不但与两过流断面有关 ,而且还和流速有关。通过实验研究 ,确定了ξ1 与流速 v1 及A1 / A2 之间的关系 ,在设计中 ,只要根据设计流速 v1 与 A1 / A2 就可以采用相应的ξ1 进行管道的水力计算 相似文献
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管道截面突变处的局部阻力系数 总被引:1,自引:0,他引:1
不可压紊流流经管道截面突变处,截面积之比和流速分布不均匀性对局部阻力系数有影响。流速分布符合幂次律。利用流体流过管道截面突变处的动量变化和能量变化。求出了损失的能量,从而得出管道截面突然扩大处的局部阻力系数ξ_1;仿照计算ξ_1的关系式,给出了管道截面突然缩小处的局部阻力系数ξ_2。从计算结果来看,当小直径截面的雷诺数大于2×10 ̄(6)时,计算管道截面突然扩大处的局部阻力系数ξ_1,速度分布可作为均匀分布来处理;当小直径截面的雷诺数大于7300时,计算管道截面突然缩小处的局部阻力系数ξ_2,速度分布可作为均匀分布来处理。理论计算与实验结果对比表明,两者之差平均不超过0.06。所以本文给出计算管道截面突变处的局部阻力系数的关系式是可行的。 相似文献
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本文借助汇集集箱微元控制体动量方程中Ch值与动量交换系数K的关系及三通中直管局部阻力系数的表达式,导出了汇集集箱静压分布参数Ch值的表达式:Chi=1-(0.55wi+wi+1)/(wi+wi+1),还得到均匀汇集时Chei的表达式:Chei=(0.45-0.45xi/L)/(2-1/n-2xi/L)。 相似文献
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吉林市二水厂扩建工程设计规模为12万m3/d。其净水工艺流程引入了V型滤池,自控系统采用SCADA集散型控制系统,设备及仪表全套国外进口。工程总投资21亿元,其中利用外资8040万元。就此介绍了工艺及设计参数和运行状况。 相似文献
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利用FLUENT软件模拟了自由流场中二维圆柱在不同雷诺数条件下所产生的阻力系数。当雷诺数小于100时,采用层流模型进行模拟;当雷诺数介于200和100 000之间时,利用剪应力传递SSTk-ω模型来研究流速场随时间的变化。经比较k-ε模型和SSTk-ω模型的计算结果表明:阻力系数计算值和实验值吻合良好,当雷诺数大于100时,SSTk-ε模型可以比k-ε模型更好地预测阻力系数;但当雷诺数超过5 000时,k-ε模型不再适用。 相似文献
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近年来,由于水资源形势的日趋紧张以及人们对农业节水观念的逐渐加强,在我国北方于旱地区,采用大口径混凝土压力管道输水进行农业灌溉的工程也呈增长趋势。笔者有幸参加了山西省内的几处灌溉管道工程的施工,并对已竣工工程进行过专门检查,总结出在大口径混凝土压力管道工程设计与施工中普遍容易出现的一些问题,现略述之,希望能够引起有关水利同仁关注,从而保证工程从技术、经济上更加合理。 一、设计上的问题 1.管径的确定 对管道系统工程,管道部分投资往往占整个工程的70%以上,而管道直径的确定不仅对管网的造价产生影响,而且影响着管道系统的水力条件。当前,管径的确定,最常用的是“经济流速法”,即按下式计算: D=*-xi 式中:o:管段通过的流量,m’/s, 卜:管内经济流速,m/s。 影响经济流速的因素很多(如管材价格,施工条件动力费用,投资偿还期等),主要归结为管网的造价和经营费用两项,我国各地区因上述因素的差异,其经济流速是不同的,设计实践中,在缺乏经济流速分析资料时,常采用平均经济流速来选择管径,具体数值如下: D二100—400 mm 采用 Ve二0.6-0.9 m八 D>400 mm 采用 Ve=0.9—1.4 m/s ... 相似文献
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《人民黄河》2019,(2):83-87
在生态沟渠的过流能力和断面尺寸设计中,断面阻水特性以及平均流速是非常重要的因素。以往的研究多基于力学平衡方程,但往往仅考虑了植被的阻水作用而忽略了沟渠边壁及底板的阻水作用。从能量方程角度,将植被引起的水头损失看作局部水头损失,把边壁和底板引起的水头损失看作沿程水头损失,对含刚性植被矩形水槽试验资料进行多元回归分析,得到了刚性植被局部水头损失系数ε的经验公式和断面平均流速v的计算公式,经试验资料验证,并与通过植被阻力系数Cd推求的流速相关公式对比,得出本文提出的刚性植被局部水头损失系数经验公式和含刚性植被矩形生态沟渠断面平均流速计算公式计算的精确度较高,可为生态沟渠的设计提供参考。 相似文献
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西泉眼水库电站总装机容量为2200KW,设2台SF100-24/260型1000KW,水轮发电机出线电压为6.3KV,以S7-2500KVA变压器升压至66KV,并与平山变电所并网运行。一台TSWS85/31-10型200KW,出口电压为0.4KV,以S7-250KVA变压器升至6.3KV,与接在6.3KV母线上两台大机并列运行。文中阐述了电控制与保护设计。 相似文献
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本文根据水槽试验结果,从紊动与絮网结构相互影响的角度分析了光滑区内阻力系数f与有效雷诺数Re关系散乱的原因;通过分析f与断面平均流速V的关系,建立了高含沙明渠紊流光滑区平均流速公式,并作初步分析。 相似文献
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突然缩小圆管局部水头损失系数试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
管网布置及设计中,局部损失的计算非常重要,但由于其影响因素多,目前常采用经验值简化计算,误差较大。突然缩小圆管是一种常见的管道连接方式,对其局部阻力系数影响因素进行试验研究具有重要的意义。通过对一定水头时不同突缩比塑料圆管的局部水头损失试验,测定了管道的流量、水温、测压管水头,分析研究了局部阻力系数与流速、管径及温度之... 相似文献
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本文根据水槽试验结果,从紊动与絮网结构相互影响的角度分析了光滑区内阻力系数f与有效雷诺数Re关系散乱的原因;通过分析f与断面平均流速V的关系,建立了高含沙明渠紊流光滑区平均流速公式,井作初步分析. 相似文献
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台山核电厂引水隧洞进出水口阻力特性试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
结合台山核电厂输水系统工程,通过物理模型试验研究了引水隧洞不同粗糙度对进、出口段局部水头损失的影响规律。模型采用重力相似设计,比尺1∶18.9。在试验过程中,通过不断加大流量来改变模型水流雷诺数,依次得到不同糙率下的局部阻力系数随雷诺数变化曲线。局部阻力系数随雷诺数的增加而减小,其减小率随雷诺数的增加而下降,当雷诺数大于某临界值时,局部阻力系数逐渐趋于常数,说明水流进入阻力平方区,由此得到稳定后的局部阻力系数值。结果表明:不同粗糙度情况下,隧洞进、出口的局部阻力系数值变化明显,边壁粗糙度较大时,水流边界层受边壁绝对粗糙度影响,水流脉动跳跃离开边壁形成较大的涡流运动,水流能量耗散加强,对水流的阻力随之增大;局部阻力系数不仅与形状有关,还与隧洞的粗糙度有关,粗糙度越大,局部阻力系数越大,对于该项目,粗糙管比光滑管进口段局部阻力系数加大约45%,出口段局部阻力系数加大约56%。研究成果为实际工程输水系统设计提供了依据。 相似文献
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草浆中段废水混凝沉淀-厌氧-好氧生物处理的工艺研究 总被引:7,自引:1,他引:7
通过对草浆中段废水混凝沉淀-厌氧-好氧生物处理组合工艺的试验研究,探索该工艺的可行性,确定了适用、高效、价廉的混凝剂处理效果,同时考察了不同负荷下,垂直折流板式厌氧污泥床(VBASB)和接触氧化法对草浆中段废水处理效果的影响。结果表明,当FeSO4和PAM投加量分别为300mg/L和10mg/L时,COD和SS去除率分别为40%和95%;垂直折流板式厌氧污泥床在负荷为31~43kgCOD/(m3·d)时,COD去除率约为55%;接触氧化池负荷为15~20kgCOD/(m3·d)时,COD去除率为50%,可以使出水达到国家标准 相似文献
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ADV技术测量圆射流流场紊动特性实验 总被引:5,自引:0,他引:5
利用ADV(Acoustic Doppler Velocimeter)技术对静止条件下圆射流流场紊动特性进行了研究。通过专门的WinADV系统分析软件获得了射流横断面上流速的紊动强度,偏斜度、平坦度及雷诺应力的分析,轴线流速紊动强度的变化和射流瞬时速度变化等紊动特性,并将所得成果与已有的国内外成果进行了比较。 相似文献
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三峡电站共装最大容量为840MVA的水轮发电机组26台,所发电以发电机变压器单元的接线方式进入3/2开关接线的500KV交流开关站外送。按审初步设计方案,共需840MVA/500KV三相双卷升为压器27台,这种变压器无论在设计、制造安装、运行等方面,都有一些新的技术难题。为此,笔者建议取无励磁调压开关,并采用水冷却方式改善三峡电站升压变压器的运行环境。 相似文献