奥氏体不锈钢在高浓度氯化物溶液中的应力腐蚀断裂

本文主要是讨论奥氏体不锈钢在高浓度氯化物溶液中的应力腐蚀断裂速度和形态与环境因素、材料因素和应力因素的关系。对不锈钢的实际应用和开发耐氯化物应力腐蚀的新型奥氏体不锈钢有一定的参考意义。     

生产工艺与设备

,01907高梯度电磁滤清器—(足立敏夫)《电 氦制钢》,1 979,50,沁4,289一202(日 文)901 908难熔金属丝的红外线辐射加热一(TH- B刀ooe且二仑M.口.)《M二TOM》,1 980, 沌4,18一19(俄文)901909热处理真空炉的发展状况一(L uiten C .H.).《Elektrbw巨rme》.1079.37,4. B139一B205(德文)90!引O金属加工的未来展望(特集)一一《日本 金属学会会报》.1980,19.灿2,57一141 (日文) 本期特集内容包括:1.难加工材料的塑性加工;2.轧制材料的现状与未来;3.钢板连轧的进步;4.钢管制造的进步与未来;5.金属材料的高温静水压压制;6.冲压加工及外围技术;…     

弹性合金

102747复合材料的弹性理论一《APPlied Physies Letters》.1970,36,恤11,856一858 (英文)102748炉外精炼法与特殊钢的性能(特集) 一《特殊钢》.1380,29,恤2,8一45 (日文)102749马氏体时效钢时效动力学的研究一 (Ra几、宜ep B.口.)《M,TOM》,1930, 沁1,52一54(俄文)102750马氏体时效不锈钢的最佳时效制度一一 (M迈po亘e丑Ko Jl .A.),《M班TOM》. 一980,恤4,47一48(俄文)L宜02751耐热抗氧化不锈钢“NAS H1265”一 (日本冶金工业)《特殊钢》,1079,28,滩11, 15一17(日文)102752专利马氏体时效不锈钢一一苏联发 明.恤598956,申请:]975.…     

膨胀合金与热双金属

500467因瓦和艾林瓦非晶态合金—《IEEE Tran;.on Magneties》1979,MAG一15, 座6,1404一1409(英文)500468 FeNi因瓦合金的反常特性与磁非均匀 」l生一一(Shi二izu M.),《J.Magnetism挽 Magnetie Materials》,1980,19,冲l一3 (英文)500469「ePt因瓦合金均匀的强铁磁体—《J. MMM》,1979,12,(2),127一134(英文)5004了0专利无磁低热胀系数合金—〔大同特 殊钢l日本专利,恤54一56019,申请:1匀77, l,沁52一121904,公布:1979,55004了1专利低热胀系数的非晶态钢—〔东北 大学金属材料研究所〕,日本专利,恤53一 l互7G04,申请:1977.5,冲52…     

美国ASTM物理测试标准目录(十六)

ASTM G39_ 99　《挠曲应力腐蚀试样的制作和使用》ASTM G41 _ 90 (1 994) e1　《金属在热盐环境下应力断裂敏感性的试验方法》ASTM G44_ 94　《用间隙浸入 3.5%氯化钠溶液中的方法评定金属和合金的抗应力腐蚀性能》ASTM G46_ 94(1 999)　《局部腐蚀的检测和评定》ASTM G47_ 98　《高强度铝合金制品的应力腐蚀断裂敏感性试验方法》ASTM G48_ 99　《用氯化铁溶液测定不锈钢及有关合金耐斑点腐蚀及裂隙腐蚀的试验方法》ASTM G49_ 85(1 995) e1　《直接拉伸应力腐蚀试样的制作和使用》ASTM G58_ 85(1 994) e1　《焊件的应力腐蚀…     

二元结构不锈钢可抵御氯化物应力腐蚀

芬兰奥托昆普炼钢厂报道，LDX2101是一种二元结构不锈钢。它拥有高强度和出色的抗氯化物应力腐蚀断裂性能。双炼钢由50％铁素体和50％奥氏体组成。这种钢材拥有400系列铁素体不锈钢的高强度和抗应力腐蚀断裂性能，同时具有300系列奥氏体不锈钢的一般抗腐蚀能力与易于制造的综合性能。     

原子力显微镜评价奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性的研究

由13Cr可焊马氏体不锈钢(WMSGSS)制造的油气管线由于价格便宜,相对于昂贵的耐腐蚀合金来说是一个很有竞争力的选择。但是实验室试验和现场经历表明,13Cr马氏体不锈钢焊接接头热影响区发生了沿晶应力腐蚀开裂(IGSCC)。对于低等级的马氏体不锈钢来说,沿晶应力腐蚀开裂机理被认为是在晶界的碳化物附近存在贫铬区。对于中等级和高等级马氏体不锈钢来说,只在实验室试验发现有应力腐蚀开裂。它们的应力腐蚀开裂机理还没有明确,虽然最可能的应力腐蚀开裂机理也被认为和低等级马氏体不锈钢的应力腐蚀开裂机理类似。原子力显微镜(AFM)已开始广泛用于材料显微组织和环境敏感断裂的研究中。高等级马氏体不锈钢焊接接头对晶间腐蚀/应力腐蚀开裂敏感性很有希望由原子力显微镜检测到。在原子力显微镜技术应用于这项研究之前,用由304不锈钢准备的不同敏化度的试样来确定它的适用性是十分有益的。本文用原子力显微镜研究了不同敏化程度的304不锈钢的晶间腐蚀敏感性并和SEM和EDS结果进行了对比。     

敏化处理对Z3CN20-09M不锈钢高温水应力腐蚀的影响

为了研究敏化处理对Z3CN20-09M不锈钢高温水应力腐蚀行为的影响,使用敏化处理的Z3CN20-09M不锈钢制成U弯试样,并置于250、290及320℃的高温水中进行应力腐蚀开裂实验,采用扫描电镜观察了高温水实验后试样的氧化膜厚度以及应力腐蚀裂纹的萌生及扩展行为.结果表明:敏化处理增加了氧化膜的厚度,降低了耐蚀能力,使SCC敏感性增大;温度较高时,敏化处理的影响较大;铁素体相容易被侵蚀,大多数点蚀坑产生于铁素体中;SCC裂纹优先在点蚀坑底部和奥氏体/铁素体相界位置处形成;相界面对SCC裂纹的影响取决于SCC裂纹相对于相界面的取向,SCC裂纹扩展方向平行于相界面时裂纹易沿着相界扩展,SCC裂纹扩展垂直于相界面方向时相界面对裂纹扩展起阻碍作用.     

膨胀合金与热双金属

500458热双金属的热处理一(BaoHHH I(J. A.)《CTa二砂,1980,灿1,SU一时(俄文)500459双金属管样品的机械性能测定一一 (Ma卫‘。A.月.)《3aao双。.皿a6.》, 1979,恤12,1137一1138(俄文)500460爆炸焊接热双金属板的最佳热处理制度 -一(Ko刀。班班e双E .M.)《CTa刀。》,1980, 纯1,62一63(俄文)膨胀合金与热双金属~~     

生产工艺与设备

的1964非晶态合金的制造一一《IEEET1’ansMagneties,,1979,Mag一15,冲6,1333一 1397.(英文) 901965钢的冶金质量问题(非金属夹杂物)— (IJITpe从e几h M.A.)《M五TOM》,1380, 冲8,2一5(俄文)901906直接转化法从铁基镍钻合金废料中提取 镍钻一《天津科技消息》,1 980年,恤8, l7 从铁基镍钻合金废料中回收镍钻的困难在于除铁,采用传统的中和水解法,由于铁渣是氢氧化铁,呈胶体,难于过滤和洗涤,镍钻收率很低.天津市电解铜厂研究出一种三酸洛料直接转化法,效果突出.文中简介了这种新的除铁方法,工艺过程以及试验结果等.901 967流变铸造与…     

高纯金属与半导体材料

6D1584从废料中回收贵重金属一一《国外科 技》,1980年,饰6,44601 585用三异辛胺(tri一150一octyl一amine)从 盐酸和氢澳酸中萃取铂族金属的研究,分离 和测定Au、Pd和Pt.—一《Talanta》,1980, 2了,滩2,101一jO6(英文)601586新型电子材料非晶硅一(滨川圭弘), 《日本金属学会会报》,1980,19,泊4,260 一269(日文)60158了A‘B冲族和A“B扮族化合物半导体的主要 研究方向-一(Mo3e双:a,H .B.),《H3。. AH CCCP.HeoPr.皿aTepHa几班》,1079, 15.恤6.1103一1105(俄文)601588窄禁带半导体一一(刘普霖),《自然杂 志》,1080年,第三卷,滩0,443…     

不锈钢卡箍条带的沿晶应力腐蚀开裂

本文通过对某型飞机不锈钢(2Cr13Ni4Mn9)凸缘卡箍条带断裂件的化学成分、金相组织、晶间腐蚀性能、宏观及微观断口形貌、零件应力状态及工作环境的分析,以及模拟试验,评定其断裂为沿晶形态的应力腐蚀断裂;还讨论了奥氏体不锈钢应力腐蚀裂纹的扩展途径,认为具有部分形变马氏体的奥氏体不锈钢在含有Cl~-的弱腐蚀介质中,在50～150℃温度下长期服役,受拉伸应力与腐蚀介质的共同作用,     

316L不锈钢表面纳米化后腐蚀性能研究

对表面纳米化和未经表面纳米化处理的316L不锈钢的样品分别进行点蚀实验和应力腐蚀对比实验,在3.5%(质量分数)NaCl水溶液中分别测出它们的极化曲线.结果表明,316L不锈钢表面纳米化后抗点蚀性能下降,抗应力腐蚀性能提高.对应力腐蚀断口的SEM 分析发现,316L不锈钢应力腐蚀断口有明显分区现象,断裂形式为韧性断裂,开裂通道既有穿晶型也有沿晶型.     

核电站凝汽器海水室铁阳极脱落原因分析及对策

核电站凝汽器海水室主体材料为奥氏体不锈钢和钛材,用于保护不锈钢和钛合金凝汽器的铁合金阳极在服役过程有个别铁脚断裂发生脱现象。通过失效断口部位腐蚀形貌分析、断口裂纹金相分析和腐蚀晶界扫描电子显微镜（SEM）分析、晶间腐蚀产物X射线能谱（EDX）分析,研究确定铁阳极脱落失效原因。研究结果表明,铁阳极脱落的主要原因是其304不锈钢铁脚受到严重的敏化,在一定的条件下产生晶间型应力腐蚀而导致腐蚀断裂,并据此制定了处理方案。     

亚稳态奥氏体不锈钢的应力腐蚀开裂

研究了亚稳态奥氏体不锈钢的应力腐蚀开裂。试验结果指出:(1)裂纹尖端塑性区中的塑性形变会导致γ-α′相转变,所以应力腐蚀断日表面层主要为α′体;(2)这类亚稳态奥氏体不锈钢的SCC,实质上是α′体的类解理断裂,裂纹的扩展和断裂过程为: 塑性形变 阳极溶解 γ(fcc)——→α′(bcc)——→类解理断裂     

高纯金属与半导体材料

601598高纯被丝的性能一一(KoPoapeoFC.)心MoTOM》.1980,场8,57‘50(俄文)601599被丝的再结晶一(Kop二。e宜二oA.)《MoTOM》,文)1 980,林8,56一57601600半导体气敏器件的发展现状周展望一(原和裕)《二扮夕I、口二夕久》,J980,25,恤6,657一664(日文)·601601国外半导体气体传感器件发展概况— (孙良彦),《仪器。。造》,1 080年,…冲4,,、 5601602专利半导体位移传感器,包括半导体 单晶,其一面为应变响应区,另一面为氧化 物绝缘层一一日本专利,场4144一891,公 布:1 979,11月60!603从冶金学的角度研究半导体技术中微细 丝材的加工与应用…     

海水中应用的新型不锈钢 第一部份:铁素体不锈钢的腐蚀性能和机械性能

研究了在实验窒中制备的两种试验性ELI铁素体不锈钢(22Cr-2.5Ni-3Mo和22Cr2.5Ni-3Mo-Ti)和一种市售的铁素体不锈钢(21Cr-3Mo-Ti)。对这些钢进行了电化学腐蚀和买验室腐蚀试验以确定其在氯化物溶液内对局部腐蚀(点蚀和裂隙腐蚀)的抗力,也评定了它们的晶间腐蚀和应力腐蚀抗力。还进行了室温拉力试验和冲击试验。 22Cr2.5Ni-3Mo-Ti和21Cr-3Mo-Ti钢,不论在哪个温度下进行热处理,都不会出现晶间腐蚀,这两种钢都呈现出相同的点蚀抗力-温度的函数关系。22Cr-2.5Ni-3Mo钢的裂隙腐蚀抗力明显地优于市售的21Cr-3Mo-Ti钢种的。两种试验性钢在热的氯化物溶液内亦不会出现应力腐蚀。     

金属腐蚀

9210001 轻水反应堆电站中腐蚀损坏事故及有关问题研究——石原只雄。防食技术,1990,39(11):621(英文) 报道了最近有关腐蚀事故和公用事业公司所采用的补救措施。具体为(1)BWR_s奥氏体钢管的晶间应力腐蚀开裂(IGSCC);(2)BWR_s不锈钢管焊件枝晶应力腐蚀开裂(IDSCC);(3)未敏化处理的奥氏体不锈钢堆芯组件的辐照加速应力腐蚀开裂(1ASCC);(4)PWR_s蒸汽发生器管材料的晶间腐蚀(IGA):(5)碳钢管的腐蚀疲劳和冲刷腐蚀;(6)反应堆组件的应力腐蚀开裂;(7)微生物引起的腐蚀。 (注:BWR_s——沸水堆;PWR_s——压水堆) 9210002 PWRs中锆合金燃料包壳水侧氧化的模     

不同温度淡化海水中304不锈钢的耐蚀性

目前有关奥氏体不锈钢在不同温度淡化海水中耐蚀性的研究报道较少.为此,使用电化学和应力腐蚀测试方法,并结合扫描电镜(SEM)测定了304不锈钢在不同温度一级反渗透淡化海水中的耐腐蚀性能.结果表明:随着温度的升高,304不锈钢的极化电阻和点蚀击破电位均减小,耐蚀性下降;304不锈钢的临界点蚀温度为34.9℃;温度升高后应力腐蚀敏感性增强,断口腐蚀特征从韧性断裂向脆性断裂发展.     

国外某些特种钢和特种合金的发展动向

不锈钢的发展趋势在不锈钢方面,铬仍保持较高的比例。由于铁素体不锈钢所需的合金元素含量低,成本低,所以发展的趋势是用铁素体不锈钢代替奥氏体不锈钢。铁素体不锈钢具有它独特的使用性能。如抗氯化物应力腐蚀裂纹、在氧化性水介质中的耐蚀性、高温抗氧化性和在氯化物介质中抗锈斑和腐蚀裂纹等。而且这种钢的塑性好,便于成形和焊接。