离心铸造HP—Nb高温合金炉管的对接

分析了离心铸造ＨＰ－Ｎｂ高温合金的焊接性,采用Ｒ－Ｎｉ镍基焊丝手工ＴＩＧ焊打底,Ｒ－Ｐ２专用焊丝手工ＴＩＧ焊填充和全位置全自动管焊机ＴＩＧ盖面的焊接工艺,焊接了外径１２７ｍｍ,壁厚１０ｍｍ的离心铸造ＨＰ－Ｎｂ高温合金炉管对扫接头,并对焊接接头进行了常温和高温机械性能测试和微观组织分析。     

HP40钢炉管的焊接工艺

通过理论和实际应用分析HP40钢炉管的焊接性,并通过试验对HP40钢炉管焊接工艺进行研究。试验设计了氩-电联焊和氩弧焊2种焊接方法,焊接接头的整体性能表现较好,并分析了高温预热条件下焊接接头金相组织。为裂纹产生机理和现场返修工艺研究打下基础,为工艺人员制定HP40炉管焊接工艺提供理论参考。     

离心铸造制氢转化炉管HP40Nb缺陷分析

对制氢转化炉管常见的裂纹、气孔缺陷进行了理论分析，从工装准备、涂料制备及喷涂工艺上提出了改进措施，有效预防了炉管的横向裂纹及气孔缺陷。利用EMPA1600电子探针和波谱仪对炉管表面的夹渣物进行了定性和定量分析，认为夹渣主要为炉渣和舍金元素的氧化物，还存在Nb的严重成分偏析，并从冶炼和浇注工艺上提出了改进措施。     

35CrMo钢与40CrMnMo钢的焊接

ＰＤＣ钻头是 2 0世纪 80年代钻井技术的三大创新之一 ,现已广泛应用于石油钻探开发中 ,是破碎岩石的有效工具 ;它是由钻头胎体、切削齿、钢体和上接头组成 ,其中胎体是通过炉中高温烧结与钢体结合在一起 ,再通过钢体 (退火状态 35ＣｒＭｏ钢 )与上接头 (调质状态4 0ＣｒＭｎＭｏ钢 )的焊接连成一整体。工作时 ,在钻压、扭矩和冲击载荷的作用下 ,焊缝受到相当大的应力 ,因此要求焊接接头强度高。同时 ,由于钻头胎体的材料耐磨性强 ,如果焊缝发生断裂 ,钻头掉入井底 ,将无法进行打捞和磨削 ,将造成相当大的损失。因此ＰＤＣ钻头钢体与上接头…     

HP40Nb炉管爆管失效分析

采用宏观形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析、EDS成分分析、SEM微观形貌分析等手段,对发生爆管的HP40Nb炉管进行了失效分析。分析结果表明,炉管发生了早期蠕变开裂失效,晶界碳化物颗粒的大量破碎和脱落促进了晶界蠕变孔洞的大量快速形成。     

40Cr—CrWMn钢的超塑焊接

采用形变热处理加有机溶液保护膜的表面处理方法,可使40Cr—CrWMn钢在空气炉中实现超塑焊接焊接温度750—780℃,变形速率2×10~(-4)s~(-1)压力50—90MPa,时间3-5min,获得与基材40Cr钢一致的接头强度分析了焊接区的显微组织,并提出钢超朔焊接的微观机制为原子扩散和晶粒滑移造成的原始界面消失     

HP40Nb型乙烯裂解管的高温真空渗碳行为北大核心CSCD

采用乙炔真空渗碳方式对未服役和服役5年的乙烯裂解炉管耐热钢HP40Nb进行了加速渗碳处理,并利用SEM和定量电子探针对渗碳前后炉管内壁的渗碳行为进行了系统分析。结果表明,未服役HP40Nb炉管内壁在渗碳前分布在晶界上的主要是以M7C3和Nb C为主的链状一次碳化物。真空渗碳之后,强烈渗碳区域的碳化物形貌随着深度增加发生较大的变化,碳化物种类随深度增加也逐渐发生由M3C2、M7C3到M23C6的转变。渗碳造成表面硬度升高,脆性增加。服役态HP40Nb炉管的内壁横截面分为表面的氧化层、亚表层的贫碳化物区和内部的渗碳区3个区域,表面氧化层区又可以分为Cr2O3和Si O2两个区域。表面氧化层对于抗渗碳性能具有较大的影响。Cr2O3具有一定的抗渗碳能力,但在高碳活度下较长时间后Cr2O3会逐渐不稳定发生碳化。晶间氧化区主要以Si O2为主,Si O2在高碳活度下比较稳定,难以碳化,因而造成渗碳速率下降。     

火力发电锅炉用高铬铁素体钢焊接材料

为了降低危害环境气体的排放量，一种观点认为这可以通过提高蒸汽状态来解决，并由此开发出了火力发电锅炉用高Cr铁素体耐热钢。为使这种高Cr铁素体耐热钢得到应用，选取合适的焊接材料是非常必要的。对火力发电锅炉用高Cr铁素体耐热钢焊接材料及其近来趋势做了概述。     

超大热输入焊接用EH40钢的模拟熔合线组织与性能

通过实验室EH40船板钢的超大热输入焊接热模拟实验,研究焊接熔合线部位的组织与性能,分析钢中夹杂物对原奥氏体晶界及晶内组织的影响规律.结果表明:实验钢在采用800 kJ/cm(t_8/5=730 s)的焊接热输入,峰值温度为1400℃（保温30 s）的条件下,-20℃的冲击功能够达到150 J以上.其金相组织由块状的晶界铁素体（GBF）、晶内多边形铁素体（IPF）、晶内针状铁素体（IAF）组成,且IAF面积分数占50%以上,无板条贝氏体和粒状贝氏体组织.实验钢中夹杂物类型合理、密度大,有效地抑制了GBF的粗化.钢中存在的直径为5—8μm的大尺寸夹杂物,也具有IGF形核能力,甚至会形成IAF组织,表现出贫Mn区的形核机制.     

珠光体耐热铸钢与珠光体耐热钢管-管对接的焊接工艺

分析了国产ZG15Cr1Mo1V截止阀与美国产A335 P11蒸气管道的材质及焊接性,阐明了珠光体耐热钢与珠光体耐热铸钢焊接时,采用TIG焊打底,手工电弧焊填充和盖面的焊接工艺的可行性,实践证明该工艺是可行的,接头性能满足使用要求。     

WELDING BETWEEN HIGH MANGANESE STEEL AND HIGH CARBON STEEL

1.Withthedevelopmentofthehighrunningspeedrailway,thecontinuouslyweldedlinewasreqUired.~ughthetechniqUeofweldingrailsteelhasbeenrealized,theweldingofarailwaytrackpartmadefromhighmanganesesteeltorailwasonlysolVedpclybyflashbuttweldinginFranceandAustralia{.ill.china,thisstudywasstartedin1990's.Someadvanceshavebeenobtained,buttherewasnotagoodmethodtosolvetheproblem.Thepresentinvestigationbeganin1997,andgoodresultshavebeenobtained.2.~conic2.1ExperimentalmaterialsThesampleofhighmaxlganesesteelwith…     

NUMERICAL SIMULATION OF TEMPERATURE FIELD ON FLASH BUTT WELDING FOR HIGH MANGANESE STEELS

1. IntroductionW ith the developm entofrailw ay tow ard high-speed,heavy-load,trans-regionaland seam less,high-erperform ancessuch aslongerservice life, betterfatigue-resistance and w ear-resistance are desired forthe frog system on the railw ay.M eanw hi…     

用添加合金粉末埋弧焊工艺焊接16MnR钢

用添加合金粉末埋弧焊工艺可以大线能量焊接１６ＭｎＲ钢,单道焊缝的熔深２０ｍｍ,焊接熔敷速度大于２６．６ｋｇ／ｈ熔敷系数大于３４．６ｇ／ｈ．Ａ,焊缝和ＨＡＺ的显微组织良好,焊接接头常温力学性能达到国家标准要求。     

不锈钢内筒多层高压容器焊接工艺

详细介绍了内筒为不锈钢的多层高压容器外U形坡口的单面焊接工艺,从而为不锈钢复合容器的焊接开辟了一条新途径.     

铌微合金钢高温变形的本构关系

采用Gleeble-3500热模拟实验机,对铌微合金钢Q345B进行热压缩实验.基于所获实验结果,充分考虑了热变形工艺参数(应变速率和变形温度)和动态软化机制(动态回复和动态再结晶)对流变应力的影响,建立了一种考虑动态软化机制影响的高温变形显式本构模型,给出了本构方程求解的方法,确定了模型中与工艺参数相关的主要参数的定量关系式;其主要特点是能够较准确地描述材料在高应力区域的动态回复软化阶段、动态再结晶软化阶段和稳定流变阶段的应力应变关系.模型验证表明,所建立模型预测出的流变曲线与实验结果吻合良好.     

插销试验在火电厂管材焊接性评定中的应用

介绍了插销试验的特点 ,并将插销试验与斜Y坡口试验进行了比较 ,指出插销试验方法特别适合于火电厂耐热钢管材的焊接性评定。用插销试验评定了某电厂碳当量偏高的ZG2 0MnMo钢导汽管的冷裂纹敏感性。试验结果表明 :为了避免冷裂纹 ,其预热温度不得低于 2 50℃ ,采用 2 50℃× 1h紧急后热处理 ,预热温度可降低至 1 0 0℃。     

无镍高氮奥氏体钢焊接接头氮含量的预测

针对32Mn-7Cr-0.6Mo-0.3N氮强化奥氏体钢，采用TIG焊接方法研究了焊缝中氮含量与保护气氛中氮气添加比例的关系，并根据Sieverts定律推导并建立了上述关系的数学模型。