大伞齿轮轴的深层渗碳热处理

煤矿机械大伞齿轮轴工作繁重,承载大,冲击力强,要求安全性高。现选用材料20CrMnTi,零件形状尺寸如图1所示。该零件形状复杂。尺寸大(模数13.5),变形要求高(渗碳变形轴向允差<1mm,淬火变形齿锥允差<1mm),渗碳层深度较深(有效硬化层深度1.7～2.1mm)。表面碳化物级别要求控制在≤4级,并要求表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC32～40。如采用我厂目前常规的渗碳淬火工艺难以达到其技术要求。为此,我们从冷热加工的配合,乃至     

地脚螺栓固定板焊接变形的矫正

跨度为6.5m的管道支架中,地脚螺栓固定板为Q235A钢,其焊接接头是T形,有两条K=12的角焊缝(图1)。要求底板焊后“A”面不平度≤1.5mm。从工艺上虽然采用了合理的焊接工艺参数及焊接顺序和层次(多层多道焊等),但焊后仍有较明显的角变形(图2),最大变形量f值达15mm。为此,焊后经矫正才能达到技术要求。     

控制薄壁壳体淬火变形的措施

图1所示为一大型薄壁壳体，材料为30CrMnSiA钢，要求热处理后硬度为35～39HRC，直径差≤6mm，直线度≤4mm。由于该件壁薄（厚度为4mm），尺寸大，淬火后时常出现直径差和直线度变形超差现象，超差率达50％。对此，我们探讨了薄壁壳体淬火变形原因，采取了相应的防变形措施，使变形基本控制在一较小范围。1薄壁壳体淬火工艺过程及变形情况该件是在井式联合电炉中进行热处理的。其工艺过程：吊装－预热－淬火加热－油淬－水洗－回火－空冷。吊装是通过在壳体一端焊上带有6个孔的工艺环，然后再用吊具吊装的。过去，我们共处理24件壳体，淬…     

短时高温加热淬火在45钢零件上的应用

图1为油田某产品上使用的45钢制零件,要求40～45HRC,热处理后!128.5mm尺寸的变形量≤±0.4 mm。其加工过程为:棒料"机加工至如图尺寸"淬、回火。该零件原用盐浴炉加热,830℃(×8￣9)min加热保温水-油冷却淬火,约有10%～15%的零件M5处产生淬火裂纹,A-A、B-B两个方向上尺寸变形在-0.3￣1.2mm,零件合格率为70%￣80%,废品率较高。另外,由于该零件生产批量较大,采用盐浴炉加热由于炉膛小每炉加热零件少,造成总的生产周期长,也不适应生产要求。为了减少零件的淬火变形和开裂,以及适应较大批量生产的要求,我们进行了用箱式电阻炉进行短时高温加…     

65Mn钢弹簧片的热处理工艺改进

65Mn钢弹簧片（如图1），技术要求42～48HRC，不平度≤0．05mm。针对其因热处理引起的表面不清洁及外形不平整的问题，我们改进了热处理工艺，使用了新的定型夹具。实践表明，其效果是理想的。改进前后的热处理工艺。分别见图2、3。1淬火工艺及清洗工艺65Mn钢弹簧片在中温盐浴炉中进行淬火。鉴于采用淬油工艺出现盐渣不易清洗及变形较大的问题，改用分级淬火工艺。在160℃硝盐中保温3～5min，出炉空冷，其淬火应力及变形皆较小，淬火后硬度达到80HRA（58HRC）。油淬后的弹簧片在10％Na2CO3水溶液中通蒸汽煮洗30min，盐渣仍不易洗净。…     

箱形刚性梁焊接变形的控制

某一大型压力设备中有一关键部件———大刚度箱形主梁 ,长 4 0 0 0mm ,横截面为 5 0 0mm× 80 0mm ,材料为Q2 35钢 ,其结构见图 1。梁上需要安装 4个直径为2 0 0mm的气缸。该梁的组装要求为 :梁全长内侧弯≤ 3mm ;梁全长内下挠度 2～ 6mm ;梁的扭曲度≤ 2mm ;梁全长 4 0 0 0mm± 10mm。在生产组装过程中尤其是焊接过程中 ,若不能很好地控制变形 ,将会影响气缸的装配 ,甚至因梁的变形而报废。钢结构在焊后都会发生诸如线性变形、角变形、弯曲变形、扭转变形等焊接变形。这些变形的总体作用使得整个构件的尺寸或形状发生变化 ,产生诸如纵向…     

机床主轴渗碳淬火工艺改进

机床主轴是机床中的关键零件，渗碳淬火后的技术要求为主轴径向跳动≤0．05mm、马氏体及残留奥氏体≤3级、碳化物≤3级、表面硬度≥65HRC、有效硬化层深度≥1．5mm。其原材料为SCM21钢，相当于国内12Cr3MoA钢，化学成分（质量分数，％）为0．09C、0．32Si、0．45Mn、2．8Cr、0．50Mo。原工艺如图1所示，生产设备是Ipsen密封箱式多用炉。按照图1工艺处理后出现了以下问题：①轴表面硬度为61HRC，低于技术要求；②表层碳化物呈断续网状析出；③马氏体及残留奥氏体级别高。     

减少压盖真空淬火变形的措施

我厂生产的某产品压盖(见图1),材料为H13,要求淬火后硬度45￣50 HRC,平面度≤0.6mm,内外径变形量≤0.1 mm,各类孔不再加工。工艺流程为:下料"锻造"退火"粗车"调质"精车"淬火"磨平面。试生产时每炉装1件,真空处理后平面度≤0.2 mm,内外径变形量≤0.1mm,批量生产时为了降低成本,提高生产效率,根据该炉子的体积,每炉装4件,但有40%￣50%的产品发生翘曲变形,平面度≥0.6 mm,个别的达到1 mm,造成产品报废。因此减少淬火后的平面变形量,是提高产品批量生产的关键。!43651"35618-#21均布2图1压盖示意图Fig.1 Scheme of press cover parts热处理工…     

金属型悬挂式湿砂芯的精确定位法

一、前言 JB2120—78铝合金技术条件规定,当铸件最大尺寸≤500mm,壁厚≤6mm时,其壁厚公差(Ⅰ级精度)仅±0.4mm。砂型铸造难以达到要求,如采用压力铸造虽易达到,但内腔形状复杂,不易出芯。尺寸较大的薄壁铸件一般采用金属型、砂芯铸造,可以达到较高的精度要求。当采用油砂干芯时,则因其湿强度低,在制芯及烘干过程中常发生变形,如采用资料中所介绍的芯头间     

汽车侧围蒙皮拉伸成形模

<正> 本文介绍一种适合于一般中小型汽车厂家使用的投资少、重量轻、满足使用要求的钢板组合模具。1 产品简介及工艺分析 该产品是由前段2250×1069和后段2200×1069mm连接而成,如图1所示,材料08钢板,厚度1mm。图1只画出了左后段,从图中可看出其横截面有两处为R4000mm,窗     

主减速齿轮渗碳淬火畸变的控制

图1为主减齿轮的简图,其材料为20CrMo钢。要求零件表面硬度(82±2)HRA,心部硬度30~43HRC,有效硬化层深度0·5~0·7mm,金相组织检验按HB/T 5022—1977《渗碳、碳氮共渗、氮化零件金相组织检验标准》进行,107·8mm内孔畸变量要求热处理前≤0·01mm、热处理后≤0·03mm,B端面畸变量要求热处理前≤0·02mm、热处理后≤0·05mm。零件加工工艺路线:机加工后—渗碳淬火、回火处理—内孔精磨—直接装机使用,所以要求端面畸变精度高,渗碳淬火后端面畸变必须≤0·05mm。由于在产品的试生产中零件渗碳淬火后端面畸变大,废品率高达40%~50%。因此,…     

GQ40—B型钢筋切断机刃口堆焊

GQ40-B型钢筋切断机用于切断抗拉强度σ_b≤450 MPa、直径φ6～40mm的圆钢、抗拉强度σ_b≤650MPa、直径φ6～32mm的螺纹钢及80mm×10mm扁钢。这种钢筋切断机过去所用刀片是外购件,不仅费用较高,而且个别刀片还不能满足图纸技术要求。为此我们用普通45钢作为基体金属,替代原图纸要求的4CrW2Si,采用堆焊工艺,自行制作刀片。既解决了刀片来源,又降低了成本。1 刀片尺寸刀片尺寸及结构如图1所示,每个刀片都有两个刃口,可转换使用。     

3Cr13钢阀片的微变形处理

3Cr13马氏体型不锈钢阀片(外径Φ150mm,内径Φ15mm,厚3mm,内孔有一10×5mm键槽),要求HRC50～55,σ_b≥1500MPa,α_k≥40J/cm~2,不平度≤0.04mm,不圆度≤0.03mm,内孔和键槽变形≯0.02mm。为了满足其上述技术要求,我们采用了如下     

山形硅钢片凸凹模热处理变形的控制

<正> 山型硅钢片凸凹模形状如图1,其两槽之间的孔距精度为±0.02mm。这种高精度的孔距要求不易达到,经常在热处理淬火后孔距尺寸超差,致使工件报废。经过多年的实践摸索,我们逐步形成了一套行之有效的工艺方法,基本上解决了孔距热处理变形这一难题,使工件合格率大为提高。现将体会介绍如下:     

负压消失模铸造原料磨衬板的浇注工艺设计

原料磨是氧化铝生产的大型设备 ,主要承担矿浆制备任务 ,原料磨仓内装(80～ 10 0 )mm钢球 ,磨体内衬直径 2 6 0 0mm ,衬板材质为高锰钢 ,质量为 6 7～75kg。衬板表面要求平整光滑 ,局部凸起≤ 2mm ,铸造尺寸公差± 2mm。要求内部质量致密 ,无影响强度的铸造缺陷。原料磨衬板形状如图 1所示。图 1　原料磨衬板剖面图采用消失模负压铸造生产该铸件完全能达到铸件装配和使用的质量要求。负压消失模铸造锰钢衬板的工艺设计与以往有很大不同。1　铸造工艺设计原则(1)控制浇注系统始终呈充满状态。负压消失模铸造的浇注过程是钢水充型的同时泡…     

大型轴承套圈渗碳、淬火及模具设计应用

我厂自 1996年以来 ,陆续承接了大型轴承内、外圈渗碳、淬火的加工任务。这些轴承属于大直径薄壁环状件。在热处理过程中 ,既要保证渗层深度 (≥ 4 .5 mm)、淬火硬度、金相组织符合技术要求和检验标准 ,又要保证其变形量符合工艺要求。由于热处理工序复杂 ,渗碳周期长 (见图 1) ,使得变形量控制成为淬火过程中的关键环节。为解决这个矛盾 ,我们以格里森淬火压床为压淬设备 ,设计制造了系列轴承内、外圈淬火模具 ,并在实际应用中不断改进完善 ,取得了满意效果。图 1　轴承套圈的渗碳淬火工艺1　零件概况工件几何尺寸如图 2 a、b、c所示。要求…     

大长径比铝合金异形件精密旋压成形工艺研究

通过工艺试验及组织性能分析,研究了变形温度、道次和减薄率、进给比对大长径比铝合金异形件旋压成形的影响,优化的特征旋压温度为370~420 ℃、变形道次为10~12道次、道次减薄率为20~25 %、总减薄率为35~50 %、普旋进给比为2.0~2.5 mm/r、强旋进给比为1.3~1.8 mm/r。采用上述工艺实现了大长径比异形旋压件经历1次装卡由板材直接成形,大幅提升了生产效率,同时满足构件“控形”和“控性”要求,其壁厚差≤0.2 mm,内型面与理论型面单边间隙≤0.1 mm,旋压变形后抗拉强度和延伸率基本不变、而屈服强度提高10.1 %。     

HATH204759法兰的等温模锻工艺

HATH2 0 4 75 9法兰是引进 ABB公司高压开关中的一个零件 (如图 1) ,材质为国产 LD2锻铝 ,要求硬度≥ 85HB;锻件精度高 ,要求所有未注公差为± 0 .5mm,未注拔模斜度 1°,锻件上平面度为 0 .2 ;锻件最大直径为 2 17mm,图 1　法兰锻件图高度 4 5 mm;表面质量 ABB公司要求严格。所以采用等温模锻工艺生产。1　锻造所需的压力等温模锻的特点是提高锻件精度 ,降低其成形变形力 ,节约能源 ,并能锻造出形状复杂、技术要求较高的锻件 ;能细化锻件组织 ,提高锻件的力学性能。经计算 ,该法兰普通模锻需要力在 2 5 60多吨 ,实际等温模锻生产中所…     

工字卡规热处理变形的控制

最近我厂生产一批工字卡规，如图1所示。材料为20钢，要求渗碳层深1～1．5mm，硬度60～64HRC，热处理后磨量0．5～0．20mm，工艺路线为：机加工—渗碳—正火—淬火—磨削—氧化处理。试生产发现，卡规渗碳层深度及硬度均能满足技术要求，但热处理变形始终超差。卡规工作部分的尺寸由机械加工后的167．2mm缩到165～165．7mm。因此控制卡规变形成为热处理生产的关键。众所周知，零件的热处理变形是由热应力和组织应力综合作用的结果。热应力是由于加热或冷却不均匀使工件表里存在温差，热胀冷缩不一致造成的，其特点是：如轴类零件长度变短…     

904合金铸管的火焰矫正

904合金的液下泵的配套管系采用铸造工艺加工,其化学成分(％)为:C≤0.6、Si≤1.5、Mn≤1.5、Cr18.0～22.0、Ni23.0～27.0,Mo4.0～5.5,Cul.5～3.0;铸管规格为φ120mm×1100mm×10mm及φ120mm×900mm×10mm两种。铸制后产生了弯曲变形,其中最大上挠度达13mm,超过铸件验收标准。为了不使这批铸管报废,采用了氧-乙炔火焰矫直。这种矫直方法的关键是掌握火焰局部加热引起变形的规律,矫直效果主要取决于工件的加热部位、