提高气体软氮化ε相层厚度的研究

一、前言近十年来,气体软氮化作为表面强化新工艺已在生产中获得广泛应用。这是一种低温碳氮共渗或低温氧碳氮共渗的过程,氮化层由化合物层及扩散层组成,具有良好的耐磨、耐腐蚀、抗擦伤、抗咬合及抗疲劳性能。正常条件下,氮化层表面的化合物层除含碳外,含氮7～9％并具有ε相,碳氮化合物ε相比纯氮ε相脆性低,在金相显微镜下呈白亮层,X射线结构分析结果表明基本为     

新型合金工具钢软氮化渗层组织结构的研究

采用光学显微镜及X射线衍射仪分析了一种新型合金工具钢软氮化渗层的组织形貌和相结构,并与传统的高速钢进行比较。结果表明,该钢经过560℃×3h软氮化后渗层显微组织是由γ′和合金氮化物及碳化物组成的扩散层,未见连续的ε相形成。与传统高速钢比较,在相同工艺条件下渗速较快,渗层较深,脉状氮化物级别较低,渗层具有良好的综合性能。     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

稀土离子氮碳共渗的研究

本文通过试验所取得的数据，对纯氨离子氮化、离子软氮化和稀土离子软氮化三种工艺进行了醒目的对比，稀土元素显著提高离子氮化渗速，对渗氮层具有明显的强韧化作用。对稀土作用机理提出自已的见解。     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

Cr12MoV钢离子氮化后扩散处理的组织与性能的研究

对Cr12MoV钢离子氮化后扩散处理的组织与性能的研究结果表明,通过离子氮化后的扩散处理,不仅增加氮化层的厚度(增加1～2倍),而且明显改善氮化层的硬度。对断口的电镜观察表明,表层的脆韧交界很自然过渡。经扩散处理后的耐磨性能比原工艺(淬火及低温回火)提高近四倍。     

离子软氮化工艺在轿车上的应用

离子氮化是优于气体氮化的一种工艺,在我国普遍以氨气为气源的纯氮化已取得了较好的成绩。但它还有如下缺点：一是对碳钢处理的硬化效果差;二是对合金钢处理渗层较浅,不能满足某些疲劳强度要求高的重载荷工件的需要,用延长保温时间来加厚渗层的作用不大,提高氮化温度对加厚渗层虽显著有利,却又会出现表面硬度急剧下降的矛盾;三是现行离子氮化工艺时间较长。     

42CrMo钢离子渗氮层组织对冲击磨损性能的影响

采用调质态的42CrMo钢作为基材在530℃,在N2比例为3％和80％的两种氮氢混合气体中进行离子氮化,获得了两种具备不同化合物层的试样,化合物层分别是ε+γ'复合相以及γ'单相.并在基于能量控制的冲击磨损试验机上考察了不同离子渗氮工艺对42CrMo钢冲击磨损行为的影响.结果 表明:氮化试样的硬度更高,其冲击力峰值和冲...     

金属材料的激光表面氮化处理

实验和讨论了激光表面氮化处理的二种工艺即激光表面氮化复合工艺(离子氮化＋激光表面相变硬化处理)和激光气体渗氮的机制、参数和优点。     

H13钢表面不含白亮层的渗氮层制备及其耐磨性能

采用等离子氮化技术对H13钢进行离子氮化,通过改变渗氮气压和温度得到不同成分和厚度的渗氮层,用光学显微镜和X射线衍射仪分析了渗层的组织及物相组成,借助球-盘磨损试验机对渗层在大气环境下与Al_2O_3球对磨时的摩擦学性能进行了研究。结果表明:渗层主要由ε-Fe_(2-3)N、γ′-Fe_4N和少量α-Fe、Fe_2O_3、Fe_3O_4相构成;渗氮温度为510℃时没有形成明显的渗层,渗氮温度为570℃、气压为200,300 Pa和渗氮温度为540℃、气压为100 Pa时渗层只有扩散层,而在其他条件下渗层由白亮层和扩散层组成;氮化后表面硬度为1100～1200 HV,较基体增加1倍左右;在温度为570℃、气压200 Pa制备渗层的摩擦因数比基体大幅度降低,磨痕宽度变窄,比磨损率明显降低,耐磨性明显改善。     

结构钢离子氮化白层组织控制的研究

本文研究了影响结构钢离子氮化白层组织的各种因素、提出了控制获得各种白层的工艺方法，为在生产上获得最佳氮化白层提供依据。     

预氮化对碳素工具钢560℃双辉等离子渗铬的影响

为了降低双辉等离子渗铬的工艺温度,提高低温渗铬速度,对T10钢表面在550℃进行不同时间的离子预氮化处理,再进行560℃×4h低温双辉等离子渗铬,对渗层的组织与硬度进行了研究.结果表明:各种条件下渗铬后,表面均形成铬的沉积层 扩散层,沉积层厚度4~5μm,组织致密,与基体结合良好;扩散层铬含量与显微硬度随预氮化时间的增加而增加,且均呈梯度分布;未经预氮化处理试样的扩散层深20μm左右,表面物相为铁、铁-铬固溶体、铬碳化物(Cr7C3,Cr23C6),表面显微硬度约700HV;预氮化后试样的扩散层深25~30μm,表面物相主要为铬、铁-铬固溶体、铬碳化物(Cr7C3,Cr23C6)、铬氮化物(CrN),显微硬度达915~1250HV,较未预氮化的试样提高45%以上.     

真空软氮化提高模具寿命的研究

本文探讨了真空软氮化工艺参数对渗层特性的影响,并与气体软氮化、真空氮化进行了比较。通过离子探针、扫描电镜、波谱仪、声发射等对渗层C·N含量及分布、相结构、应力状态、抗咬合、脆性等进行测试。表明真空软氮化新工艺、具有渗速快、脆性小、变形小、节能、耐磨性和抗咬合性能好等特点。该工艺用于标准件十字槽冲头和六方下冲,寿命均达到30多万件,提高寿命10多倍,技术经济效益极为显著。     

离子软氮化在高应力气门弹簧生产中应用的可行性分析

离子软氮化是一项先进的表面强化技术，它是否能满足高应力气门弹簧的疲劳寿命要求，并在弹簧行业生产中获得推广应用，这是一个值得探讨的技术课题。本文对高应力弹簧的离子软氮化工艺、渗层组织、相结构及性能进行了较细致的研究，特别是对比了该类弹簧经过离子软氮化、喷丸强化及其他热处理（如油淬火、等温淬火及气体软氮化等）后的疲劳寿命。实验结果表明：离子软氮化的强化效果并不比喷丸强化者逊色，经过技术经济分析，说明离     

低温化学热处理齿轮的接触疲劳失效

本文对２５Ｃｒ２ＭｏＶ材料经过常规离子氮化，深层离子氮化，常规离子氮化与低温电解渗硫复合处理及气体氮化四种低温化学热处理工艺处理过的齿轮，进行了同一应力水平下的接触疲劳破坏试验，结果表明，在较小失效概率的范围内，深层离子氮化的齿轮疲劳寿命最长，四种齿轮的失效形式均为深层剥落，但断口的形成特征尚存一定差别，这与渗层的组织结构有紧密的联系。     

激光气体氮化对工业纯钛TA2表面硬度的影响

通过组织观察和硬度测试分析了工业纯钛TA2在激光气体氮化中,带式积分镜的应用和激光气体氮化参数对氮化后TA2表面硬度的影响。结果表明:采用带式积分镜进行激光光束变换可以有效提高工业纯钛TA2的表面硬度和激光氮化处理的效率;氮化区域内生成硬质相TiN是工业纯钛TA2表面硬度得到提高的主要原因,有利于硬质相TiN形成的激光气体氮化参数都会提高其表面的硬度。     

氮气-甲烷离子氮碳共渗工艺的研究

利用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对经氮气-甲烷离子氮碳共渗的40Cr钢进行了分析,并测定了渗层中沿层深方向的显微硬度分布.结果表明渗层可分为3层,即化合物层、扩散层和基体组织.表面渗层物相结构主要由氮(碳)ε化合物和Fe3C构成;在适当的工艺条件下,可以获得表层硬度高达525 HV(0.1),沿层深方向硬度分布合理、脆性低的渗层;与常规离子渗氮相比,以氮气-甲烷混合气体作为气源的离子氮碳共渗工艺成本低廉,绿色环保.     

硅对球墨铸铁离子氮化的影响

作者们以往已经报告了球墨铸铁盐浴软氮化基础研究的结果。根据该结果可以了解到,经570℃处理在最表面上形成ε碳氮化合物(Fe_(2-3)N 基体)、γ′(Fe_4N)及 Si_3N_4的氮化物,内部扩散层析出 Si_3N_4的细小氮化物,Si_3N_4的存在大大地有助于提高硬度。并且弄清了,Fe-Si(Si1～4%)二元合金也形成同样的氮化物,增加含 Si 量时,氮化物层和氮化深度由于氮向αFe 的扩散速度降低而变小,因而表面硬度提高。由于球墨铸铁的离子氮化处理具有下列优点:无公害,由于低温处理故零件变形     

离子氮化及其工艺试验

本文简述了离子氮化工艺的发展概况及氮化基本原理。结合所进行的工艺试验论述了离子氮化工艺规范和操作中应注意的问题,并介绍了几种典型零件进行离子氮化处理后的质量结果,还提出了离子氮化处理中存在和尚需解决的有关问题。     

钛阀零件离子氮化的研究及应用

本文介绍纯钛离子氮化工艺及氮化的钛阀零件耐磨性能的试验及防咬合效果。实践表明:采用氮化工艺可以解决钛阀零件的咬合和划伤问题。图9,表4,参考文献4。