液液水力旋流器流场特性与分离特性研究（二）——锥角变化对轴向速度 …

研究了液液水力旋流器锥角变化对其轴向速度场分布的影响，主要讨论了大、小锥角变化时大锥段和小锥段轴向速度场的分布情况，得出了一些有益的结论。     

液液水力旋流器流场特性与分离特性研究 (一)——锥角变化对切向速度场的影响

研究了液液水力旋流器锥角变化对其切向速度场分布的影响，主要讨论了大、小锥角变化时大锥段和小锥段速度场的分布情况，得出了一些有益的结论     

液液水力旋流器场特性与分离特性研究（一）：锥角变化对切向速度场 …

研究了液液水力旋流器锥角变化对其切向速度场分布的影响，主要讨论了大、小锥角变化时大锥段和小锻段速度场的分布情况，得出了一些有益的结论。     

液液水力旋流器场特性与分离特性研究（四）——锥角变化对压力损失的影响

对液液水力旋流器的压力损失分布情况进行了简单的介绍，分别研究了液液水力旋流器大、小锥角变化对其底流压力损失及溢流压力损失的影响，并对其影响程度进行了分析。     

液液水力旋流器流场特性与分离特性研究（四）—锥角变化对压力损失的影响

对液液水力旋流器的压力损失分布情况进行了简单的介绍，分别研究了液流水力旋流器大，小锥角变化对其底流压力损失及溢流压力损失的影响，并对其影响程度进行了分析。     

液液水力旋流器流场特性与分离特性研究(四)──锥角变化对压力损失的影响

对液液水力旋流器的压力损失分布情况进行了简单的介绍,分别研究了液液水力旋流器大、小锥角变化对其底流压力损失及溢流压力损失的影响,并对其影响程度进行了分析。     

液液水力旋流器流场特性与分离特性研究(五)──压降比的影响因素分析

对液液水力旋流器的压降比影响因素进行了简单的分析，分别研究了液液水力旋流器大、小锥角变化对其压降比的影响，并对其影响程度进行了细致的分析。     

液液水力旋流器流场特性与分离特性研究（五）—压降比的影响因素分析

对液液水力旋流器的降比影响因素进行了简单的分析，分别研究了液液水力旋流器大，小锥角变化对其压降比的影响，并对其影响程度进行了细致的分析。     

大锥段注气对液-液水力旋流器分离性能的影响

针对油田含聚污水处理难度大的问题,利用CFD和多孔介质模型建立了旋流器内部流体的计算模型,数值模拟分析了大锥段注气旋流器内多相流体速度场和压力场的分布规律,结果表明:大锥段注气后,在旋流区和大锥段区的径向速度和流向溢流口的轴向速度明显提高,分离性能有所改善;产生的气浮选效应使混合液的分离难度降低,压力降减小,节约了能源。提出旋流器流场分界区的概念,研究表明在分界区注气能更好地改善分离效果,分界区的位置取决于旋流器的结构参数和操作参数。     

液固循环流化床中的颗粒速度场

利用超声多普勒测速仪（UDV）对液固循环流化床中颗粒流场进行了系统的实验研究.实验测定了不同轴向位置处的颗粒速度分布,得到了较完整的颗粒速度场,分析了入口区对流场分布的影响,考察了表观液速和颗粒循环速率等操作条件对颗粒速度场分布特点的影响,并利用各影响因素之间的相互关系对流型和速度的变化进行了分析.     

油水分离水力旋流器锥段长度对速度场影响研究

油水分离水力旋流器锥段长度对旋流器的性能影响非常巨大,用CFD计算方法对旋流器通过运用雷诺切应力RSM湍流模型与代数滑移应力ASM,基于欧拉法的Mixture两相流模型进行模拟分析。得到大小锥段长度变化对两锥段的轴向与切向速度影响,结果表明旋流器内旋流轴向速度对大、小锥段长度均敏感,外旋流切向速度对大锥段长度敏感。研究结果为优化旋流器结构与设计提供参考．     

基于Euler多相流模型的卧螺离心机速度场数值模拟与分析

应用计算流体力学软件Fluent,基于Euler多相流模型,在多重参考系坐标下,选用RNG k-ε湍流模型,对卧螺离心机内部的三维速度场进行了数值模拟和分析。结果表明：当液体进入转鼓后,对沉降分离起主要作用的周向速度迅速增大,经过较短的距离即可获得稳定的流动状态,且沿转鼓轴向变化较小;轴向速度沿径向的梯度在转鼓柱段较小,而在锥段较大,且在靠近转鼓的区域,锥段的轴向速度比柱段的大;径向速度复杂多变,无明显规律,流动受几何结构的影响很大。     

不同流量条件下导叶式旋流器内部流动的数值模拟

应用Fluent软件和雷诺应力模型(RSM)对导叶式旋流器内部三维强旋湍流流动进行了数值模拟,考察了不同入口流量对旋流器内速度场的影响。研究结果表明,旋流器内径向速度远小于切向速度和轴向速度,锥段的切向速度明显小于柱段的切向速度;随着流量的增加,各向速度均增加,最大切向速度的分布直径并不随流量的变化而改变,且最大切向速度位于准自由涡与准强制涡的分界处。通过计算还发现,在旋流器圆柱段存在循环流和短路流,锥段的上行区域均小于柱段,而且截面越靠底流口,上行区域越小。     

下倾管段塞流液塞速度波动特性

为了发现下倾管中段塞流液塞速度波动规律,在模拟装置上对段塞流进行了试验研究,并利用分形理论对液塞速度波动特征进行了研究。结果表明:液塞平均速度随管线下倾角1—4.5°的改变没有明显变化,但液塞最大速度和液塞速度波动幅度随着下倾角的增大而增大。气液相混合速度增加,液塞速度波动的混沌程度增大,并且液塞速度波动对初始条件的敏感程度越强。管线下倾角越大,液塞速度波动受气液相混合速度的影响越小。     

三次曲线的液-液水力旋流器管形设计

以标准的Thew式旋流器结构为设计依据,把大锥段和小锥段部分用两段三次曲线和一段圆弧作为母线的腔体所取代,形成了内流道光滑的液液旋流器分离管。该管型较好地解决了流场紊乱的问题,更利于旋流分离效率的提高。     

矩形螺旋通道气液两相流流动和传热特性数值研究

采用Eulerian模型对矩形截面螺旋通道内气液两相流进行数值模拟,研究了螺旋通道内不同轴向位置气液两相流动的速度分布、相分布和温度分布特性,并分析无量纲螺距对速度分布、温度分布、单位长度压降和换热系数的影响。对水动力模型数值结果与实验结果、传热模型数值结果与实验关联式进行对比,结果表明:在一定范围内,无量纲螺距的增加使得速度场、温度场变化梯度增大,同时壁面换热系数稍有增大;超过无量纲螺距临界值,速度场和温度场的变化梯度随无量纲螺距的增加而减小;随着无量纲螺距的增加,单位长度平均压降稍有增加,并且增加的幅度逐渐减小;无量纲螺距对相分布特性几乎无影响;随着入口截面含气率的增加,单位长度平均压降和换热效果提高。     

三次曲线管型水力旋流器的速度场研究

对设计的三次曲线管型水力旋流器的速度场进行研究。结果表明,在大、小锥段交接处附近的流场更加顺畅,特别是水力旋流器轴向速度的波动明显减少。水力旋流器内部流场的稳定减小了聚并油滴再次破碎的机会,为提高水力旋流器的处理效果提供了保证。     

倒置液固流化床内液固两相流动特性的数值模拟

基于欧拉-欧拉双流体模型,数值模拟倒置液固流化床内液固两相流动行为.数值模拟预测了床内颗粒的速度、浓度分布以及空隙率的变化.研究结果表明颗粒在床内分布呈现非均匀分布,床内形成局部高空隙率的流体团;随着床层高度增加,颗粒轴向速度增大:数值模拟床内空隙率与Renganthan等的实验结果相吻合.     

固-液导流简搅拌槽内流体流动和颗粒悬浮特性

在直径0．8m的导流筒搅拌槽内，对单相液体的三维速度分布、固-液两相的固体颗粒浓度分布和离底悬浮特性进行了系统的实验研究．结果表明，导流筒内外的轴向液相速度远大于径向和切向速度，导流筒外壁附近存在一个与主体轴向流动方向相反的二次流区域；搅拌槽底部结构对固体颗粒的临界离底悬浮转速（NJS）有显著的影响，浅锥底的NJS比平底的低14％以上；NJS随固相浓度的增加而增加，但当浓度超过50％时，NJS略有降低；槽内固相浓度分布的均匀性随固相浓度的增加而得到改善．本研究结果对导流筒搅拌槽的优化设计具有一定的指导意义．     

立体传质塔板CTST喷射特性的研究

立体喷射型塔板的喷射状况对气液两相接触面积有重要影响。在直径570 mm的冷模实验塔内,采用高速摄像仪对CTST的喷射过程参数进行了实验研究,并且基于不稳定波动理论建立了液滴群平均粒径的计算模型。结果表明:喷射孔气速是影响喷射锥角的关键因素,随着喷射孔气速的增加喷射锥角逐渐增大,当喷射孔气速超过7.5 m?s-1时,喷射锥角趋于恒定,其数值稳定在55°左右。随着气速的增加喷射孔处液膜速度显著增大,而液体流量增加时液膜速度略有减小,越靠近喷射孔顶端液膜速度越大。喷射区域内液滴的分布密度接近于Rosin-Rammler分布,在喷射锥角为[20o,40o]区间内的液滴数量比较集中,随着气速和液体流量的增大,液滴分布密度逐渐趋于均匀。液滴群平均粒径随气速的增加而减小,随液量的增加略有增大。正常工作范围内,液滴群平均粒径为1.0~2.5 mm。