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对轨道车体用7xxx铝合金接头进行MIG对接焊,填充金属选用直径为1.2mm的ER 5087铝合金焊丝,焊后对焊接接头进行拉伸,微观金相组织观测及显微硬度测试,目的在研究轨道车体用7xxx铝合金接头的组织和性能。研究结果显示,7N01铝合金焊接接头实际强度系数大于0.6,接头硬度最低值位于焊缝中心,热影响区硬度较母材略有降低;焊缝区由等轴晶及粗大柱状晶组成,熔合线处存在垂直熔合线的等轴晶;焊接接头后主要强化相为MgZn2,同时存在一定数量呈条状分布的第二相粒子Mg2Si。 相似文献
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随着铝合金轧制板材的广泛应用,轧制板材的焊接性能也成为关注的热点。通过对焊后试样进行拉伸、弯曲和硬度试验以及显微组织观察试验,研究了铝合金5083-H111 (5 mm)轧制板的焊接性能。试验结果表明,确定焊接接头性能良好,满足检验标准要求,且热影响区(HAZ区)不存在明显的软化区,验证5083-H111材质的轧制板材最佳焊接工艺,为生产此类材质产品提供依据。 相似文献
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对AIMg6.5铝合金进行焊接试验.确定焊接设备、焊接材料、合理的焊接参数,使焊接接头的力学、弯曲性能均满足要求 相似文献
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针对熔化焊在焊接AA7B04铝合金时易在焊缝中出现孔洞等缺陷,且接头性能下降明显、焊后变形大,以及采用铆接等机械连接方式会增加连接件的重量等问题,采用集成了搅拌摩擦焊末端执行器的KUKA Titan机器人对2 mm厚AA7B04高强铝合金进行了焊接,在转速为800 r·min-1的条件下,研究了焊度对焊接过程中搅拌头3个方向的受力Fx、Fy和Fz的影响.研究发现,Fz受焊速的影响显著,随焊速的增加而降低.利用光学显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验、三点弯曲试验和硬度测试等方法,研究了不同焊速下AA7B04铝合金接头的微观组织和力学性能.结果表明:当焊速为100 mm·min-1时,接头的抗拉强度最高为447 MPa,可达母材的80%,且所有接头的正弯和背弯180°均无裂纹;接头横截面的硬度分布呈W型,硬度最低点出现在热力影响区和焊核区的交界处,焊速不同会导致不同的焊接热循环,且随着焊速的增加接头的硬度随之增加;焊核区组织发生了动态再结晶,生成了细小的等轴晶粒,前进侧和后退侧热力影响区的晶粒均发生了明显的变形;前进侧热影响区析出η'相,后退侧热影响区因温度较高析出η'相和尺寸较大的η相. 相似文献
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使用3种焊丝ER 5183、ER 5356、ER 5554对6mm 5182-H111铝合金板材进行半自动MIG焊对接试验,通过对焊接接头进行力学性能试验、显微硬度测试及金相组织的观察,探究3种焊丝对5182-H111铝合金组织和性能的影响。结果表明,使用3种焊丝所焊接头中,ER 5183及ER 5356接头抗拉强度均大于ISO 15614-22005要求的焊缝接头系数(1.0),而ER 5554接头焊缝系数仅为0.949;3种焊丝所焊接头硬度均在焊缝区及热影响区有所降低,其中ER 5356所焊接头焊缝强度较其他两种焊丝焊缝区硬度高,为85.5HV;3种焊丝所焊接头组织形貌相近,均存在β(Mg2Al3)强化相,但由于ER 5183与ER 5356焊丝中含有更多的Mg,因此生成了更多的β(Mg2Al3)相,使得焊缝组织更加致密。 相似文献
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为了开发同时具有超高强度和良好韧性的低合金超高强度钢板,采用30MnCrNiMo连铸坯和33MnCrNi3Mo钢锭,经过真空复合焊接,高温轧制,淬火+低温回火热处理工艺研制出15 mm CrNiMo-CrNi3MoCrNiMo三层复合超高强度钢板;利用探伤、拉伸、冷弯、冲击、硬度等试验检验其结合度和力学性能;利用光学显微镜、扫描电镜等分析三层复合超高强度钢的组织和冲击断口形貌。结果表明,采用该工艺生产的三层复合超高强度钢板结合性良好,能够满足GB/T 7734-2015 Ⅰ级探伤要求;复合钢板的综合力学性能良好,结合面处硬度值存在明显的过渡区域;结合面组织和基体组织均为回火马氏体组织 相似文献
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采用Nb、Ti、Cr、B微合金化成分,设计和开发了高品质自卸车厢体用0.20%~0.25%C耐磨钢NM450。该钢14 mm板900℃淬火200℃回火的组织为回火板条马氏体,并有少量弥散分布的第二相粒子,具有良好的综合性能。NM450钢抗拉强度1459 MPa,延伸率19%,冲击功104 J,表面硬度值450HBW。在弯曲角度为180°,弯头直径为168 mm条件下,弯曲试样合格。采用CHW-70C焊丝,焊接性能良好,焊接接头抗拉强度839MPa,焊缝冲击功113 J,焊缝硬度值282HV,在弯曲角度为90°,弯头直径为168 mm条件下,弯曲试样合格。 相似文献
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Microstructure and mechanical properties of Al-Mg-Mn-Zr-Er weld joints filled with Al-Mg-Mn-Zr and Al-Mg-Mn-Zr-Er weld wires 总被引:1,自引:1,他引:0
The Al-Mg-Mn-Zr-Er alloy sheets with a thickness of 4 mm were welded by TIG welding, the microstructures and mechanical properties of Al-Mg-Mn-Zr-Er alloy weld joints filled with F1.6 mm Al-Mg-Mn-Zr and Al-Mg-Mn-Zr-Er welding wires were studied by optical microscopy, scanning electron microscopy, transmission electron microscopy, hardness testing and tensile mechanical properties testing. The result showed that, the tensile strength increased by 57 MPa and the coefficient of weld joint reached 0.8 when Al-Mg-Mn-Zr-Er welding wire was used as filling material. The tensile strength and elongation of weld joint filled with Al-Mg-Mn-Zr-Er welding wire were 19% and 85% higher those that of filled with Al-Mg-Mn-Zr welding wire respectively, which resulted from grain refinement strengthening and dispersion strengthening of Al3Er. 相似文献
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为了研究等离子弧焊在焊接薄板耐候钢时的优越性,对2 mm厚 05CuPCrNi耐大气腐蚀钢分别进行等离子弧焊与MAG焊(熔化极活性气体保护电弧焊)对接焊接,然后对焊接接头分别进行拉伸、弯曲、金相、硬度等试验,通过与MAG焊焊接接头的组织与力学性能对比,结果表明,与MAG焊相比,等离子弧焊时05CuPCrNi耐大气腐蚀钢焊接接头强度相对提高约6%,焊接接头组织为更均匀且细小的铁素体+珠光体,并无MAG焊中出现的粗大块状铁素体及贝氏体,焊接热影响区较小,焊接接头弯曲性能良好,硬度值及硬度分布情况与MAG相近且无软化现象。 相似文献
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J. J. S. Dilip M. Koilraj V. Sundareswaran G. D. Janaki Ram S. R. Koteswara Rao 《Transactions of the Indian Institute of Metals》2010,63(4):757-764
Fusion welding of dissimilar aluminum alloys is very challenging. In the present work, Al-Cu alloy AA2219-T87 was friction
stir welded to Al-Mg alloy AA5083-H321. Weld microstructures, hardness, and tensile properties were evaluated in as-welded
condition. Microstructural studies revealed that the nugget region was primarily composed of alloy 2219, which was placed
on the advancing side. No significant mixing of the two base materials in the nugget region was observed. Hardness studies
revealed that the lowest hardness in the weldment occurred in the heat-affected zone on alloy 5083 side, where tensile failure
were observed to take place. Tensile tests indicated a joint efficiency of around 90%, which is substantially higher than
what can be achieved with conventional fusion welding. Overall, the results show that satisfactory butt welds can be produced
between AA2219-T87 and Al-Mg alloy AA5083-H321 sheets using friction stir welding. 相似文献