低温慢速挤压和电脉冲处理制备具有优异力学性能的AZ91双峰合金

通过低温慢速挤压(LTSRE)和电脉冲处理(EPT)获得具有双峰结构的AZ91 镁合金,这种结构由粗大的尺寸为20～60 μm 的未再结晶晶粒和细小的尺寸约为200 nm 的再结晶晶粒组成.双峰晶粒结构的形成原因主要是LTSRE过程中的不均匀变形以及EPT对于变形AZ91 镁合金静态再结晶的加速效应.与常规热处理时的静...     

低温挤压制备高塑细晶Zn-6Al合金（英文）

研究了不同挤压温度(350和200℃)对反挤压Zn-6Al合金室温拉伸性能的影响。利用扫描电镜、电子背散射技术以及电子万能试验机对Zn-Al合金的微观组织和力学性能进行了详细的研究。结果表明,由于具有细晶组织、高的施密特因子和无层片状组织,随着挤压温度从350℃降低至200℃,在应变速率为10~(-3) s~(-1)时,反挤压Zn-6Al合金的伸长率从98%提高至198%。     

AZ91D镁合金的低温力学性能

测试了AZ91D镁合金的低温力学性能,采用扫描电子显微境和电子探针等方法观察分析了其断面形貌和成分,结果表明AZ91D镁合金具有一般金属材料的普遍特性,即抗拉强度(σb)和屈服强度(σs)随温度的降低而升高,而冲击值(αk)则随温度的降低而下降;密排六方的镁合金在低温、应力集中及冲击载荷下发生沿单一晶面解理,多为一族相互平行的晶面解理.β相(Mg17Al12)和α相交界处,由于有大量的位错塞积群,滑移在此受阻,因此断口往往出现撕裂棱和部分韧窝,断口而呈现准解理形貌.     

AZ91镁合金化学镀镍前处理的工艺（英文）

研究了H3PO4+Na2Mo O4、H3PO4+KMn O4和H3PO4+Na3PO4三种酸洗工艺以及NH4HF2活化工艺等前处理工艺对AZ91HP镁合金化学镀的影响。通过金相实验及极化实验,结果表明,AZ91HP镁合金经H3PO4+Na3PO4酸洗后再经NH4HF2工艺活化处理后施镀,可获得表面光亮、结合力强和耐蚀性能较好的镍-磷镀层。镁合金酸洗处理后表面的平整程度会影响其化学镀层平整度和光亮度,而活化处理后表面的粗糙程度则影响镀层和基体的结合力。     

TIG合金化制备AZ91镁合金表面Al-TiC涂层（英文）

尝试以TIG电弧为热源,通过Al和TiC的混合物进行表面合金化以改善AZ91镁合金的表面性能。通过扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析AZ91合金层的显微组织演化。采用维氏显微硬度计和销-盘磨损试验分别研究显微硬度和干滑动磨损行为。结果表明,在一定的电流和扫描速度下,AZ91合金基体上形成近均匀的合金层。合金层的硬度值达305 HV_0.25,与AZ91合金基体相比,合金层的磨损几乎可以忽略不计。     

双重异质结构对AZ91挤压板力学性能的影响（英文）

研究晶粒尺寸和析出相的双重异质结构对小挤压比制备的AZ91挤压板材力学性能的影响。与挤压比(ER)为12.8的样品(即ER12.8样品)相比,ER3.9和ER6.4样品呈现明显的粗细晶粒层和异质分布的细小弥散的析出相。此外,在ER3.9样品的细晶层中还观察到大量带状析出相。由于异质变形诱导(HDI)力和析出相的平衡,ER6.4样品呈现良好的强度和塑性结合。尽管ER3.9样品表现出最高的HDI力和基面滑移施密特因子,改善了塑性,但更多的带状析出相对恶化其力学性能仍起主导作用。     

挤压AZ91D合金管件组织和力学性能的研究

研究了在挤压温度由430℃时．挤压比对镁合金AZ91D挤压管件组织和力学性能的影响。通过分析挤压过程中镁合金AZ91D组织和力学性能的变化．发现挤压比为7．125时．抗拉强度达到最大值306.9MPa．伸长率达到最大值10．1％．当挤压比增大到7.450时．屈服强度达到最大值285.8MPa．而抗拉强度和伸长率出现下降的趋势。试验发现在高于再结晶温度下（430℃），通过调整挤压比，控制再结晶的程度．能够获得具有良好力学性能的镁合金AZ91D管件．     

挤压前的时效处理对AZ80镁合金组织和力学性能的影响（英文）

主要研究了挤压前的时效处理工艺对AZ80镁合金显微组织和力学性能的影响,同时利用扫描电子显微镜对试样断口进行分析。结果表明:挤压前时效处理可以明显细化晶粒;时效过程中析出的Mg_(17)Al_(12)粒子弥散分布在晶界处,在动态再结晶过程中起到阻碍晶界移动、阻止晶粒长大、细化组织的作用;随着时效时间的延长或者时效温度的升高,晶粒细化效果减弱;对时效后合金进行挤压,试样的屈服强度、抗拉强度和延伸率均提高。通过对断口形貌的分析发现,早期裂纹产生于晶界处粗大的第二相周围,导致了拉伸过程中延伸率的下降。挤压前时效处理对AZ80的强化效果为高性能镁合金的设计和开发提供了一种全新的思路。     

温差挤压SiC_p/AZ91D复合材料的组织和力学性能

通过扫描电镜、透射电镜、拉伸性能测试等方法,在坯料表面温度为350℃,温度差为150℃进行温差挤压,通过在AZ91复合材料中添加不同含量SiCp来研究其显微组织和力学性能。结果表明,随着SiCp含量的不断增加,复合材料中晶粒更加细小且分布更加均匀。这主要是在挤压下,复合材料中出现非基面滑移和形变孪晶,使组织分布更加均匀。SiCp的加入可以作为晶粒再结晶形核核心,促使再结晶晶粒的形成,晶界处的SiCp可阻碍晶界运动,细化晶粒。在SiCp含量为0.50%时,AZ91复合材料的力学性能最佳,其抗拉强度和屈服强度分别达到315 MPa和209 MPa,伸长率达到10.3%。     

提高AZ91D镁合金挤压管材力学性能的研究

研究了挤压前后的处理对AZ91D镁合金挤压管材力学性能的影响：坯料预挤压、坯料热处理和挤压后管材热咎理对管材力学性能的影响，考察了几种处理在给定挤压比条件下对镁合金管材的作用。结果表明，不同的处理方式，可不同程度地提高管材的力学性能。     

高性能碳纳米管增强AZ91D镁基复合材料的制备（英文）

采用球磨加搅拌铸造工艺制备了CNTs(质量分数为0.1%)增强的AZ91D镁基复合材料。通过光学显微镜、X射线衍射仪、傅里叶红外光谱仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜和室温拉伸试验对复合材料进行表征和分析。结果表明:碳纳米管在镁基体中分散很均匀,并且复合在基体中的碳纳米管结构较完整。与AZ91D基体相比,复合材料屈服强度和伸长率分别提高了47.2%和112.2%。碳纳米管在基体中的均匀分散且与基体形成的强界面结合使复合材料屈服强度和伸长率同时得到了提升。此外,晶粒细化和基体中均匀分散的β相(Mg_(17)Al_(12))也有助于复合材料力学性能的提高。     

基于数值模拟的挤压参数对AZ91镁合金管转角焊合室分流挤压焊合压力的影响规律研究（英文）

提出了一种镁合金管材转角焊合室分流挤压新工艺,该工艺可在有效延长焊合室长度和焊合时间前提下保证舌针刚度,从而保证管材尺寸精度,并且可通过转角剪切变形机制增加预焊合金属变形量和动态再结晶程度,从而有利于提高管材性能和焊缝焊合性能。利用有限元法揭示了转角焊合室分流挤压成形过程中金属的流动特征,应变分布特征和焊合室内的静水压力分布特征。结果表明,整个挤压过程无金属折叠,从而保证管材的表面质量;流经转角后预焊合金属变形量明显增加,有利于提高管材质量和焊缝质量。最后,研究揭示了坯料初始温度,挤压速度和模具转角对焊合室内静水压力的影响规律。结果表明,随着挤压速度的增加和模具转角的增大,转角焊合室内静水压力增大;随着坯料预热温度的增加,转角焊合室内静水压力呈先增大后减小的趋势。     

AZ91镁合金的挤压和析出硬化行为(英文)

挤压比为4:1,将铸态AZ91镁合金分别在250,300和350℃下进行挤压,随后进行析出硬化处理(T6)。经过热挤压和析出硬化处理后,铸态AZ91镁合金中粗大的和偏析Mg17Al12析出相被细化并均匀分布在α-镁基体中。在不同的挤压温度下合金中发生了部分或全部动态再结晶。经挤压后,该合金的极限抗拉强度从铸态的190MPa增加到570MPa。AZ91镁合金的时效硬化特征与晶粒尺寸有关。在250、300和350℃下以4:1的挤压比挤压该合金后,获得峰值硬度的时效时间分别为35、30和20h。SEM观察到在AZ91基体中存在均匀细小的Mg17Al12析出相。     

差速循环扩挤制备的AZ31镁合金的组织和力学性能（英文）

对AZ31镁合金进行了差速循环扩挤(CEE-AEC),研究了变形道次对晶粒细化、织构演变和力学性能的影响。结果表明,在差速循环扩挤过程中,发生了连续动态再结晶(CDRX)和非连续动态再结晶(DDRX),平均晶粒尺寸从344μm减小到11.7μm。随着加工道次的增加,(0001)基面织构强度逐渐增加。差速循环扩挤模具中不对称型腔的存在极大地引起了基面织构的偏转。此外,合金的机械性能得到改善,并且屈服强度(TYS)、抗拉强度(UTS)和断裂伸长率(EL)分别为109 MPa,211 MPa和30.8%。     

Sn对AZ80组织和力学性能的影响（英文）

通过OM、XRD、SEM和拉伸性能测试研究了添加Sn元素对AZ80组织和拉伸性能的影响。AZ80-x Sn(x=1,3,5质量分数,%)合金呈现出典型等轴树枝晶形貌,主要有初生相α-Mg,离异共晶相Mg_2Sn和Mg_(17)Al_(12),层片状的二次析出相Mg_(17)Al_(12)。结果表明,添加Sn(≤3%)元素能够明显的细化晶粒尺寸以及有效的抑制了层片状Mg_(17)Al_(12)相得析出;当Sn含量为5%时,层片状的Mg_(17)Al_(12)基本消失。添加Sn元素(1%≤Sn含量≤3%)能够提高AZ80合金室温拉伸性能。     

真空硅热法制备Mg-Li合金（英文）

对真空硅热法制备Mg-Li合金进行实验研究,采用X射线衍射仪对产物和残渣进行物相分析,利用扫描电子显微镜观察产物的冷凝形貌。XRD分析表明,产物的主要成分为Mg,反应的主渣相为Ca2SiO4。SEM分析表明,产物微观上相继呈片状、短棒状和絮状。同时研究了在未添加萤石时硅铁添加量、还原温度、成型压力和保温时间对Mg-Li合金制备的影响。在还原温度1250℃、硅铁添加量110%、成型压力15 MPa和保温时间150 min的条件下,镁锂还原率分别为81.38%和99.58%。     

原位纳米TiC_p增强AZ91复合材料的制备和力学性能

通过预球磨和低温球磨原位制备了尺寸约300nm的TiCp与铝的复合颗粒,采用搅拌铸造法将复合颗粒与镁合金复合,制备了TiCp/AZ91复合材料,并研究了材料的微观组织和性能。结果表明,通过低温球磨可以原位生成TiCp/Al复合颗粒,搅拌能够将复合颗粒搅入镁合金中。TiCp体积分数低时(3%),制备的复合材料中TiCp分布比较均匀;体积分数较高时,TiCp沿晶界分布倾向增大;当体积分数达到7%时,TiCp主要沿晶界分布。性能测试结果表明,复合材料的室温抗拉强度达287.72MPa,弹性模量达69.23GPa。200℃下抗拉强度达245.49MPa,弹性模量达到51.32GPa。复合材料的蠕变性能为:170℃和55MPa以及175℃和60MPa下100h总蠕变量分别为0.182%和0.191%。细小的增强颗粒对位错和晶粒边界的钉轧作用是导致复合材料具有良好的高温拉伸和蠕变性能的原因。     

坯料预处理对挤压AZ91D管件组织和力学性能的影响

研究了挤压比为6时镁合金AZ91D坯料前期分别经过预挤,固溶时效,预挤＋固溶时效,预挤＋固溶时效＋固溶之后对挤压管件组织和力学性能的影响。结果表明：预挤使AZ91D坯料得到细化的等轴晶粒,使挤压出的管件的屈服强度提高15．72％,伸长率提高170％;坯料经固溶时效处理后,β—Mg17Al12：从α—Mg固溶体中成断续状析出,挤压后管件的抗拉强度略有降低;坯料经预挤＋固溶时效＋固溶之后挤压管件,晶粒明显细化,且经二次固溶,析出相均匀弥散分布于基体中,固溶强化作用较第一次固溶时明显,抗拉强度提高7．5％,坯料的二次固溶和预挤的综合作用使得挤压管件的伸长率提高345％。     

工艺参数和热处理对挤压铸造AZ91D力学性能的影响

通过试验研究了工艺参数和热处理对挤压铸造AZ91D合金力学性能的影响。结果表明:合理的工艺参数使AZ91D合金在普通冷室压铸机条件下可以获得良好的力学性能。且经固溶处理后其抗拉强度、硬度和伸长率都会提高,而经固溶时效处理后抗拉强度和硬度会进一步提高,但伸长率有所下降。     

Al-Mg-Si合金U形型材的组织与力学性能（英文）

通过光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、硬度测试和拉伸性能测试等方法,研究热挤压工艺、固溶时效工艺对Al-Mg-Si合金U形型材组织与性能的影响。结果表明:在热挤压过程中,型材中部分晶粒会发生动态再结晶,再结晶晶粒随后粗化形成粗晶层。在加工硬化和动态回复的共同作用下,粗晶层间的晶粒呈纤维状和亚结构。时效处理后,晶内形成相互垂直的针状β′′相,晶界处可见明显的无沉淀析出带。Al-Mg-Si合金U型型材的抗拉强度、屈服强度、伸长率分别不低于279.4 MPa、258.6 MPa和21.6%,其断口呈韧窝断裂特征。晶界强化和析出强化对型材强度提高有明显贡献。