合钢300m^3高炉风口烧损原因简析与使用斜风口的效果

合钢炼铁厂3号高炉(300m~3)于1983年8月12日投产,至1988年8月共生产合格生铁67.1万吨,但从1985年以来风口烧损较多,1985～1988(至7月底)年,各年风口烧拟分别为168,243,230和171个。1986年以来,为减少风口烧损虽棚啦地采取了一些措施,但收效甚微。从1988年7月27日始采用斜风口,对减少风口烧损效果较理想。现对风口烧损原因进行简析并将使用斜风口情况作一简介。一、风口烧损原因简析1.铁水强热流对风口外壁的袭击3号高炉风口烧损,绝大部分在风口前(?)面的下沿,呈熔洞状,在熔洞处附有金属铁,属于熔损。该高炉风口的重烧率大,某一风口在一天内可连续烧坏3～4次。这说明在该风口下部位置产生局部堆积,或该处料柱的滤透性很差,造成液态渣铁在该处料柱中渗穿速度非常缓慢,促使铁水在风口下部积聚,随着积聚量的增加而达到风口下沿,于是铁水强热流对风口的袭击就随之产生。     

浅谈风口烧损与其截面积的关系

萍乡钢铁厂301号高炉自1984年7月投产至1988年6月停炉,四年间曾一度风口烧损频繁,高炉不接受风量,无法强化冶炼.为减少风口烧损,曾试用锰矿洗炉以及使用A1_2O_3喷涂风口,在下部采取缩小风口,试图打透中心,然而效果甚微.1987年2月,通过分析,认识到风口大量烧损的根源在于炉缸工作不活,而造成炉缸不活跃关键又在于风口选择不合理.就是说,以往高炉风口截面积偏小,冶炼强度低,炉缸中心不透,炉况稳定性差,操作上又长期发展边缘,加重炉缸不活性,致使风口烧损频繁(见表1).     

120m^3高炉风口烧损原因浅析及对策

本文介绍铜陵钢铁厂120m~3高炉风口烧损情况,认为鼓风动能过大是风口烧损的主要原因。采用斜风口并适当扩大风口直径,高炉鼓风动能维持在3000kg·m/s 左右的水平,能减少风口的烧损。     

韶钢7号高炉提高风口小套抗烧损能力研究

通过分析风口小套烧损现象,对比不同厂家生产的高炉风口小套结构和制造工艺,介绍高炉风口小套内部结构、冷却水走向和冷却水质量对风口小套使用寿命的影响,提出提高风口小套抗烧损能力的措施.     

和歌山4~#高炉喷吹氧化铁粉的试验结果

本文报导和歌山4~#高炉(有效容积2700m~3)从风口连续喷吹氧化铁粉,调查高炉直接使用铁矿粉的可能性和铁水成分变化的结果。实验方法: 1)原准备用球团原料等作为喷吹原料,但为了省去干燥工序而采用了高炉地区回收的炉尘(见表)。 2)喷吹设备使用喷煤粉装置,按照二段多分配原则从12个风口(共有28个风口)喷吹。     

萍钢4号高炉风口大量烧损原因及处理措施

对萍钢４号高炉１９９５年９￣１１月间风口大量烧损状况作了分析，并阐述了今后防止风口烧损的认识。     

新钢7号高炉减少风口烧损生产实践

对新钢7号高炉风口烧损主要原因进行分析,通过采取调整风口布局、优化布料以及维护好炉型等措施,风口烧损大大减少,取得了良好的经济效益。     

长寿型风口在72m^3高炉上的应用

1 前言 高炉风口的寿命长短是决定炼铁各项技术经济指标好坏的重要因素之一。由于风口烧损必定造成休风和不同程度的漏水,极大地破坏了高炉冶炼的进程,直接影响高炉的高产、长寿和经济效益。 镇江华东铝加工厂炼铁分厂(即原镇江钢铁厂)两座72m~3高炉。常年一座高炉生     

同煤钢铁4号高炉复产及达产实践

对同煤钢铁4号高炉复产及达产实践进行了总结。由于开炉期间操作措施和手段未及时到位,出现炉缸死区增大,导致频繁烧损风口。通过渣口与铁口、相邻风口与风口的贯通,实现了快速恢复风量、消除炉缸死区,使用高炉炉况恢复正常。     

首钢炼铁厂风口损坏的原因分析及改进措施

本文分析了高炉扩容改造后风口损坏严重的原因，提出了减少风口烧损、防止磨坏风口、提高风口质量等措施。逐项措施实施后，损坏风口数量明显减少，保证了高炉稳定顺行。     

新钢7号高炉减少风口烧损生产实践

新钢7号高炉2004年大修改造采用全冷却壁薄炉衬结构,投产后风口破损较多.2005-2009年年平均烧损风口达150个.分析7号高炉风口烧损主要原因为:原燃料质量波动大,冷却系统设计不合理,人炉碱金属、锌负荷高,上下部调剂不适应,炉况顺行差,炉缸堆积等.通过改善原料入炉条件、调整风口布局、优化布料、做好炉型维护等措施,...     

马钢2号高炉风口烧损原因及对策

对马钢2号高炉风口烧损的原因进行了分析,并提出了相应对策,认为确立大型高炉"顺行为基础,充沛活跃的炉缸为核心,全风为生命线"的先进操作理念是消除风口烧损的关键。     

2^#高炉技术进步的实践与效果

前言我厂2~#高炉(有效容积100m~3,八个风口)自1991年5月份大修投产后,由于部分上料设备问题及所用原料质量不够好,操作制度不够完善,高炉顺行较差,生产指标亦差,特别是进入四季度,顺行情况日趋恶化,风口大量破损,座料频繁。三、四季度生产指标对比见表1。     

涟钢2200m^3高炉风口磨损频繁的原因与对策

涟钢2200m^3高炉于2003年2月4日开炉，29日开始利用300m^3级小高炉喷煤系统中的五、六两个系列进行喷煤。2004年5月12日开始使用新喷煤系统进行喷煤。至2004年8月26日，高炉累计更换风口98个，月平均更换风口10．9个。从更换原因来看，其中磨损风口73个，占74．49％；烧损风口11个，占11．22％；炸坏风口1个，占1．02％；     

减少八钢2号高炉风口损坏的实践

八钢2号高炉由于焦炭强度下滑及设备故障无计划休风,炉缸工作不活,并伴随风口频繁烧损。通过洗炉、稳定煤气流措施使风口频繁烧损现象消除。     

柳钢高炉风口烧损原因分析

以7号高炉及新2号高炉为例,分析柳钢高炉风口大面积烧损的原因,制定相应的操作措施。     

炼铁高炉长寿风口新荐

1 概述 风口是高炉关键设备之一。严酷的工作条件对风口的使用寿命构成了极大的威胁。为了减少高炉休风和更换风口的次数,提高高炉的生产率。从1850年的第一个水冷“苏格兰风口”诞生至今,炼铁工作研究者们对风口的损坏机理进行了多方面大量的试验研究工作。提出了风口损坏的原因有烧损、磨损和裂损;指出了制造风口的最佳材料:纯铜;最佳风口结构:贯流、螺旋风口以及最佳冷却方法:高压高速冷却等。尽管如此,风     

唐钢炼铁厂3号高炉延长风口使用寿命的研究

分析风口小套烧损的类型及损坏机理,总结出唐钢炼铁厂北区3号高炉小套破损频繁的原因,采取加强原燃料的筛分、适当提高炉温、发展中心气流与控制边缘气流等措施后,风口小套烧损数量明显减少。     

山钢日照公司2#5100m3高炉开炉达产实践

山钢日照公司2~#高炉开炉前对1~#高炉开炉控制过程进行了分析研究,将2~#高炉开炉期间关键参数合理优化。通过选择合理装料制度与出铁制度,制定开炉加风方案,开炉期间风量控制合理,实现了特大型高炉开炉24 h喷煤、32.5 h富氧,全风口开炉,高炉开炉快速达产。     

涟钢炼铁系统攻关措施

1 概况 涟钢现有5座高炉,总容积1735m~3,其中1号高炉329m~3,3、4号高炉均为323m~3,2、5号高炉均为380m~3,配备了2台1300m~3/min汽轮风机。2台900m~3/min、1台1200m~3/min电动风机,1～5号高炉于1993～1997年开炉,4号高炉自开炉至今,冷却壁烧损严重,装备水平不高。进入2000年后,由于原燃料质量不稳定,设备点检和设备管理措施不当,设备休风率高,特别是在高温季节,水温偏高,冷却壁及高炉风口烧损严重,高炉各项技术经济指标落后。2000年下