浅析装载机桥壳体与轮边支承轴的焊接

对桥壳体(材料ZG35)与轮边支承轴(材料40Cr)进行了常规性的焊接工艺试验,以此为根据,对材料的焊接性(主要是接头的裂纹和过热区的脆化)做了分析,最后制定出保证焊缝质量并适合于产品批量生产的焊接工艺.     

熔体过热处理对FGH4096镍基高温合金纯净化行为及凝固组织的影响

在不同熔体过热温度(1 415,1 463,1 523℃)和过热时间(10,20,30 min)下对FGH4096镍基高温合金进行熔体过热处理,研究了熔体过热对合金纯净化行为及凝固组织的影响。结果表明：随着熔体过热温度的升高或过热时间的延长,二次枝晶间距逐渐减小;随着过热温度的升高,合金中元素的偏析程度降低,过热时间对元素偏析程度的影响不大;当过热温度为1 415～1 463℃时,熔体主要发生碳-氧反应,吸氮反应较弱,合金中氧含量和氮含量均较低;当熔体过热温度为1 463～1 523℃时,熔体主要发生MgO坩埚分解反应和吸氮反应,因此合金中的氧含量和氮含量均较高。     

Omega蠕变寿命评估方法及应用

传统高温过热蒸汽管及过热炉管蠕变寿命评估多采用等温外推、Larson-Miller参数和θ参数等寿命评估方法,此类寿命评估方法常通过开展多组高应力蠕变测试进行短时外推,不仅耗时长、取样破坏性大、寿命评估存在分散性,而且此方法没有考虑材料的老化与损伤,长时外推结果置信度下降。1986年,美国材料学会(MPC)发起了用于评估工作在蠕变范围内部件剩余寿命的O-mega工程,目前该评估方法已被编入API 579 Fitness-For-Service标准中。通过介绍Omega寿命评估方法,并对1Cr0.5MoV和1.25Cr0.5MoSi两种材料开展Omega蠕变分析,再将Omega方法预测的材料蠕变断裂时间与实际断裂时间进行对比,发现Omega方法在评定蠕变寿命评估方面更具优越性。     

金属加热切削技术(下)

(4)刀具和加工材料的物理性能对加热切削的影响.在加热切削中,材料的一些物理性能(如导热性,电阻率等)会影响材料的加工性.切削时,工件和刀具材料的导热性好坏将影响切削热的分布.在切削温度较低时,刀具的导热性差可增加相对传到切屑和工件的热量,这对切削加工是有利的,因为切屑会因较热而软化.但是,对某些难加工材料,如不锈钢,耐热合金钢、钛合金等,切削时应使用导热性好的钨钴类合金加工,以防刀具过热而损     

热输入和退火保温时间对409L铁素体不锈钢TIG焊接接头过热区晶粒尺寸的影响

在不同热输入(1 145.5～5 248.0 J·mm-1)下对409L铁素体不锈钢板进行钨极惰性气体保护电弧(TIG)焊,之后对接头进行830℃保温不同时间(0～13 min)的退火处理,采用均匀化设计方法研究了热输入和退火保温时间对接头过热区组织和晶粒尺寸的影响。结果表明:不同热输入下,退火前后焊接接头过热区的组织均主要为粗大的铁素体,且随着热输入的增大,组织中出现网状铁素体和魏氏体;退火后接头过热区的晶粒尺寸基本与退火前的相当,当热输入从1 145.5 J·mm-1增加5 248.0 J·mm-1时,过热区晶粒尺寸从58.46μm增加到160.97μm;退火温时间对晶粒尺寸的影响很小;热输入对过热区晶粒尺寸具有非线性影响,且影响程度远大于退火保温时间的影响程度。     

机械合金化法制备Fe_(0.95)Co_(0.05)Si_2材料及其热电性能

采用机械合金化结合真空烧结法制备了掺钴的N型β-FeSi_2热电材料Fe_(0.95)Co_(0.05)Si_2,利用XRD和SEM分析了该材料的物相组成和显微形貌,对机械合金化粉体进行了DSC分析,并对烧结试样进行了热电性能测试。结果表明:球磨5 h后铁、钴、硅混合物可完全合金化,全部生成β-FeSi_2、α-Fe_2Si_5和ε-FeSi相;随着球磨时间延长,合金粉体更加均匀细小,β-FeSi_2的含量逐渐增加;机械合金化20 h的粉体压制后经过1 373 K烧结2 h和1 073 K烧结2 h,可获得单相β-FeSi_2材料;合金粉体在1 177 K开始分解;随着温度升高,Fe_(0.95)Co_(0.05) Si_2试样的Seebeck系数α、电导率σ增大,热导率K降低,而无量纲热电优值明显增大,在773 K时最大,为0.11。     

吸附材料对VOC净化性能研究

采用离子分子反应质谱仪、气相色谱质谱联用仪(GC-MS)与高效液相色谱仪(HPLC)对放置不同吸附材料的整车及含额定挥发物质的采样袋中挥发性有机化合物(VOC)净化效果进行研究。试验结果表明:吸附材料活性炭纤维布和硅胶吸附垫对整车VOC都具有净化作用,净化6 h,活性炭纤维布对苯系物净化效果较好,硅胶吸附垫对醛类净化效果好;同时16 h内两种材料对额定VOC挥发物质都具有较好的净化效果。     

多金属共掺杂制备Na0.67Mn0.67Ni0.33-xCoxO2钠离子电池正极材料及电化学性能优化机理研究

利用简单的水热结合煅烧法制备Na_(0.91)MnO_2,并以此为前驱体材料,在相同条件下进行Ni掺杂制备Na_(0.67)Mn_(0.67)Ni_(0.33)O_2纳米颗粒有效地提高了比容量。进一步地,又对Na_(0.67)Mn_(0.67)Ni_(0.33)O_2进行Co掺杂制得Na_(0.67)Mn_(0.67)Ni_(0.33-x)Co_xO_2,发现得到的电极材料具有更高的循环稳定性。通过微观结构及成分分析所合成的样品成分均一、形貌均匀,粒径大约300nm。其中Ni、Co共掺杂的Na_(0.67)Mn_(0.67)Ni_(0.33-x)Co_xO_2在电流密度0.1C时,首次充、放电比容量均为160mA·h·g~(-1)以上,经过200次循环的放电比容量保持在120mA·h·g~(-1)。电流密度1C时可逆容量可达到90mA·h·g~(-1)。研究表明,通过Ni的掺杂提高了纳米颗粒的比容量,Co掺杂可提高电极材料的钠离子扩散系数,减小电荷转移阻抗,双掺杂可有效提高电极材料的比容量、倍率与循环性能。     

高效节能、低污染外循环流化床锅炉

该锅炉将化工行业先进的循环流化床燃烧技术应用于锅炉燃烧领域,使燃料在炉内循环燃烧,燃料得以充分燃尽,提高了燃烧效率,节约能源;石灰石在炉内与煤中所含的硫充分接触反应,减少了SO_2排放,抑制了高硫煤产区燃煤所造成的酸雨现象。该项目主要技术指标及技术特点:①额定蒸发量10 t/h 和20 t/h(含饱和蒸汽、400℃过热蒸汽及热水炉)。②锅炉热效率设计     

尺寸对复合材料板固化过热温度影响的模拟研究

用数值模拟方法计算了碳纤维增强树脂基复合材料板件在热压罐固化工艺过程中的内部温度,选取40mm和60mm的复合材料板,研究了厚度一定时长、宽的变化对材料内部局部高温的影响。结果表明:厚度的增大会使固化过程材料中心温度的最大值增大;厚度一定时,在宽度与厚度尺寸相当情况下,整个固化过程中达到的最高温度相对较低,当宽度增大,最大温度也随之升高,在到达一个峰值后过热温度回落,当宽度远大于厚度时,宽度的增大将不再影响过热温度,过热温度将稳定在一个值。     

电子束辐照对过热保护元件的电性能影响

制备了含氟树脂/炭黑复合体系为正温度系数(PTC)效应功能层的过热保护元件,考察了电子束辐照对其室温电阻、电阻-温度(RT)特性、耐电压等级、10 000次动作耐久可靠性及耐环境可靠性的影响.结果表明:电子束辐照不影响过热保护元件的电渗流行为;当炭黑质量分数相同时,随着电子束辐照剂量的增加,过热保护元件的电阻呈现先降低...     

浅谈生物质循环流化床锅炉过热屏（再热屏）变形原因分析及预防措施

本文分析了生物质循环流化床锅炉过热屏(再热屏)变形的原因,认为其主要因管屏本身材质线膨胀系数大、刚度小以及屏顶部金属膨胀节和弹簧吊架选型参数偏小所致;在设计管屏时,选取合理的管屏长度,按锅炉启停过程的极热工况确定金属膨胀节和弹簧吊架的选型,同时在锅炉运行过程中严格监控管屏壁温,若有超温趋势,立即开启再热器旁路保护和过热器(再热器)出口生火排汽,使过热器(再热器)中有蒸汽流动,降低过热屏(再热屏)壁温,防止过热屏(再热屏)变形。     

碳化硅发热材料微观结构特征

用电子探针和能谱仪对电热元件用陶瓷发热材料碳化硅(SiC)使用后不同部位的组织和成分进行了对比分析。对使用200h热端SiC晶粒表面形貌进行了观察,发现在气孔较大处有晶须长出,晶须的主要成分为SiO2。对SiC颗粒尺寸进行了测量,发现其大小符合正态分布。     

基于和利时MACS的锅炉过热蒸汽温度控制系统

简要介绍了mACS控制系统的结构原理、组态软件管理、工程开发设计及过热器的工艺结构,重点针对旧系统中过热蒸汽温度控制的低精度(±10℃)、抗扰动差等情况,通过对控制系统的分析,提出了串级PID控制策略,并做了新旧控制策略的仿真对比,详细叙述了控制系统的软硬件设计。经过长时间对实际过热蒸汽温度趋势及数据的分析可知,温度能维持在540℃(±5℃)范围内。实践表明,采用串级控制策略提高了过热蒸汽温度的控制精度、抗扰动能力和跟随性,进而提高工质的热效应,也为其他机组的改造工程积累了宝贵的经验。     

过热区R22热力性质及传输特性的快速计算模型

提出了R22在过热区热物理性质统一的显式计算模型,该模型为显式形式,不存在迭代,既可以保证计算模型的高速性和稳定性,又可以达到较满意的精度;同时所有热物性的计算模型形式统一性也便于系统编程和仿真调用.以REFPROP7的数据作为数据源,对制冷剂R22的热物性在过热区(饱和线上温度165.4～369.3K,过热温度150K)的数据范围内进行了拟合;并将该快速计算模型与REFPROP7数据源进行对比.对比结果表明,所有快速计算模型的总平均偏差小于0.0769%,最大偏差小于2.087%;速度比REFPROP7的计算速度提高了2～4个数量级.     

P92钢中Laves相在时效过程中的形成及粗化规律

采用等温时效处理模拟实际工况,在650℃分别对P92钢进行了不同时间(200~5 000h)的时效处理,并采用扫描电镜、透射电镜等手段对材料中Laves相的形成及粗化规律进行了研究。结果表明:Laves相在时效200h左右已经出现,并且随着时效时间的延长Laves相尺寸不断增大;时效2 000h后,Laves相出现了明显的聚集和粗化,并且已经成为P92钢中平均尺寸最大的析出相。     

氧压机活塞杆过热的处理

活塞杆发热是活塞压缩机常见故障之一，而无油润滑氧压机最危险事故之一也就是活塞杆过热(正常温度应在80℃以下)。1999年7月我公司空分车间4M12—59／44型氧压机中修(按中修项目进行，同时更换了四级气缸及填料)后，氧气试车时四级活塞杆就发生了严重过热现象。     

ASP2030粉末高速钢拉刀热处理工艺试验及研究

对进口的ASP2030粉末高速钢进行了各种检测及热处理工艺试验,分析了热处理后该材料的淬火晶粒度、淬回火组织、碳化物分布形态及过热程度等,最终确定了可行的热处理工艺。     

热电厂锅炉高温过热器管爆管原因

利用化学成分分析、力学性能测试、显微组织分析和X射线衍射物相分析等方法,对材料为T91钢的热电厂锅炉高温过热器管的爆管原因进行了分析.结果表明:高温过热器管材料的质量合格,异物阻塞管道造成其短时过热是过热器管爆管的主要原因,在距爆口一侧约30 cm处发现有异物残留.     

锅炉高温过热器爆管分析

针对某电厂锅炉高温过热器管屏运行过程中出现的爆管事故,采用宏观分析、内窥检查、厚度测试、显微硬度测试、力学性能试验、光谱分析、能谱分析、金相分析等方法进行试验分析,试验结果发现高温过热器管材料组织存在缺陷,产生微裂纹,在运行中进一步发展,最后在钢管薄弱位置(损伤处)造成短时过热爆管。