电动机起动过程中的最小转矩

在JB／T10391—2008《Y系列（IP44）三相异步电动机技术条件（机座号80～355）》中有如下表述：“在额定电压下,电动机起动过程中最小转矩对额定转矩之比的保证值应符合表15的规定。”表中数据一般在0．7～095之间,即起动过程中电动机的最小转矩按标准有可能小于额定转矩。请问在起动过程中何时出现最小转SE？该怎样测定？     

永磁体分散性对自起动永磁同步电动机的影响

由于批量生产的永磁材料在性能上存在不可避免的分散性,会造成永磁同步电动机性能的差异,采用理论分析与性能计算相结合的方法,研究了永磁材料性能的分散性对永磁同步电动机起动性能、空载性能和额定性能的影响,并以380V、22kW、6极永磁同步电动机为例进行了实验验证.结果表明:永磁体性能的分散性影响起动过程中的最小转矩,对电机的起动有较大影响;永磁体分散性对空载电流、空载功率因数、负载功率因数和过载能力影响较大,而对额定运行时的效率、电流影响不大.     

关于笼型异步电动机的起动性能

起动性能是笼型异步电动机的最重要性能之一。术语“起动”是指电机从静止到进入正常运行的整个过程。所谓笼型电动机的起动性能(以下简称起动性能)便是指该类产品在起动过程中的堵转转矩、堵转电流、最小转矩以及最大转矩,一般可用转速-转矩曲线来表达;这些参数不是孤立的而是互有联系的。当其中任一转矩低于相应转速下的负载转矩时,电机便不能顺利起动。因此,标准中都规定有起动性能的限值。     

先进的采矿电气技术（续）

2.同步电动机传动只有当额定转速恒定、且允许用小初始负载转矩(空载转矩)起动的情况下,才可以使用用三相同步电动机拖动的电动机传动,如泵和压缩机的运行.只有在大额定功率时,同步电动机的有用特性才能得到证明.所以,同步电动机主要用于中等额定电压,如5kV、6kV和10kV.同步电动机除了电机通常使用的三相定子绕组外,在转子磁极上还有特殊的直流励磁绕组.三相同步电动机的示意图如图75所示,该图也绘制了电机的转速和转矩特性曲线.     

仪表用磁滞同步电动机的设计和制造

1　引　言磁滞同步电动机是一种交流电动机 ,转子是由磁滞材料制成的磁滞转子 ,定子上开槽 ,槽内根据需要可以分布不同形式的绕组。电机的旋转是靠定子旋转磁场的作用 ,使转子产生磁滞转矩 ,将电动机起动并牵入同步运行。与其它同步电动机相比 ,磁滞电动机具有良好的起动性能 ,一般 ,磁滞电动机的力能指标不高 ,它的起动电流与额定工作电流相差不多 ,在电源电压和负载发生波动时 ,仍能保证转速不变。磁滞同步电动机的结构简单 ,运行可靠 ,噪声很低 ,广泛用于起动性能好、转速保持不变的同步传动装置中。磁滞同步电动机主要应用在仪器仪表行…     

起动高压笼型异步电动机的TKQ系列电抗器柜选用

高压笼型异步电动机,在全电压(即额定电压UN)起动时,起动电流Iq约为额定电流,IN的6倍,起动转矩Tq约为额定转矩TN的1．2倍,最大转矩Tm约为额定转矩的2．2倍。因此,异步电动机起动方式在条件(电源能力、机械性能)允许时,首先选用直接起动(因系统简单、设备少、操作简单、维护少、投资少),只有在条件不允许时才考虑降压起动。选择什么降压方式应在满足系统电压降和起动转矩要求前提下,进行充分技术经济比较确定。本文仅简介电抗器降压起动方式的原理以及TKQ系列高压电抗器柜的选用。     

用惯性负载起动法测定异步电动机转矩—转速特性

在使用转矩转速传感器测定大功率、高转速的异步电动机的转矩——转速特性时往往会遇到缺少适当的负载电机的困难。为了解决这个困难我们试行采用了昆明电机厂提出的“惯性负载起动法”,并取得了初步的成功。所谓“惯性负载起动法”,是将一个大小适当的飞轮(即惯性)和传感器、被试电动机联接在一起;起动被试电动机,通过传     

稀土永磁同步电动机节电分析

引言 TXY系列稀土永磁高效同步电动机（以下简称为稀土电机）采用了新型稀土永磁材料．运用拓扑有限元素法对电机的磁场进行计算机CAD优化设计．在电机的转子结构设计和电磁参数选定上有较大创新．成为具有自起动能力的同步电动机．有效地减小了电机运行时的有功和无功损耗。使电机在获得高效率、高功率因数的同时，有较好的起动性能，较高的牵入同步转矩（达到1．1倍额定转矩以上）．以及较大的过载能力（允许在1．2倍额定负载状态下长期工作。温升不会超过允许值）。与Y系列电动机相比，节电率达到12％以上，是低效异步鼠笼电动机节能改造替代产品。其安装尺寸和结构形式与同型号同容量Y系列电动机一致，可以直接替代不频繁起动且长期运行场合的Y系列电动机。     

变频调速电动机起动特性分析

变频调速电动机(以下简称变频电机)在起动过程中所具有的独特特性.介绍变频电机起动过程中转矩和电流的变化规律,以及恒负载,风机、水泵类负载的起动特点.     

舰用泵高功率密度永磁同步电机设计与分析

根据舰艇水泵对其配套电机要求的特殊性,设计了具有自起动能力的舰艇水泵高功率密度永磁同步电动机。采用"场-路-运动"耦合时步有限元方法,对所设计电机的起动电流、起动时间、稳态转矩脉动进行了计算,分析了负载类型、转子系统转动惯量、V型永磁体槽间距、键槽方案对高功率密度自起动永磁同步电机起动性能和稳态转矩脉动的影响。结果表明,自起动永磁同步电机带水泵型负载时比带恒转矩负载时起动性能更优,起动性能随转子系统转动惯量增大而变差,减小空载气隙磁密5、7次谐波有利于降低自起动永磁同步电机稳态转矩脉动。     

关于用过电流代替过转矩试验中系数1.1的探讨

在JB742—66三相异步电动机技术条件中,规定了最大转矩对额定转矩之比的保证值,又在GB1032—68试验方法中,规定了过转矩试验的方法:“电动机在热态下增加负载,至各类型电机标准中所规定的最大转矩,历时15秒。限于设备允许用过电流代替过转矩进行试验。过电流倍数等于过转矩倍数的1.1倍”。这里的问题是过电流倍数与过转矩倍数之比值,     

鼠笼电动机传动的最小转矩及验算

本文主要论述鼠笼电动机传动设计的最小转矩问题。介绍了最小转矩的产生原理及它在转矩一转差特性曲线上的位置及电机制造标准对最小转矩的限额。指出对重负荷起动机械的传动设计必须考虑最小转矩的影响,否则电动机在起动过程中将被锁住,停止加速,甚至烧毁电动机。文中推荐了传动设计中最小转矩的验算方法以及解决这一问题的各种途径.     

3300KW异步电动机起动方式

国家技术规程规定:在配电线路上对频繁起动的电动机,起动时的电压应不低于额定电压的90%,对不频繁起动的电动机,起动时的电压应不低于额定电压的85%。     

大中型三相同步电机试验方法(草案) 续

(十三)异步起动的同步电动机、调相机的最初起动电流和同步电动机的最初起动转矩的测定 33.最初起动电流和最初起动转矩用制动法测定。试验前,应尽可能事先用低电压确定对应于最大起动电流和最小起动转矩的转子位置,并将转子堵住。试验时电机励磁回路的接线方式应和实际使用时的起动接线方式一致。励磁回路中所需接入的起动电阻值若在有关被试电机的技术文件中无规定时,应为10倍励磁绕组的电阻值,被试电机的电枢绕组应接到额定频率,电压可调的实际对称电源上。当电源电压在额定值的20％以下时,将被试电机接入,然后尽快地升高电     

新型变极起动永磁同步电动机的参数计算及转矩分析

异步起动永磁同步电动机因其有较高的效率、功率因数和转矩密度而在高效节能场合的应用日益广泛,但由于其结构特点,在起动过程中定转子极数相同,会存在较大的发电制动转矩和脉动转矩,使得在起动过程中的最小转矩变小,严重影响电机的起动能力。该文基于一种新型6/8变极起动永磁同步电动机,实现起动时定子绕组6极、转子永磁体8极,以有效地削弱发电制动转矩和脉动转矩,提高起动能力;待一定时刻,定子绕组切换成8极完成牵入同步稳定运行。分别对该变极起动电机6极状态和8极状态下的电抗参数、磁场、转矩进行了分析及计算,得到6极起动情况下的各转矩分量-转速曲线,并与常规8极异步起动永磁同步电动机进行比较。结果表明,对于该变极起动电机6极起动过程中发电制动转矩和脉动转矩得到了有效地抑制,显著提高电机起动能力。最后,通过二维有限元模型仿真,以及对样机发电制动转矩的测量和空载起动实验,有效地验证了其正确性。     

不均匀气隙结构的异步起动永磁同步电机设计

针对异步起动永磁同步电机气隙磁场谐波复杂,而导致的铁心损耗大、电磁噪声高、转矩脉动强烈等不利问题,提出了电机气隙长度不均匀的方法,用以减小气隙磁场谐波,进而减小电机铁心损耗、降低电机电磁噪声、抑制转矩脉动,计算并校验了电机永磁体的最大去磁工作点。有限元仿真表明,所提出的不均匀结构电机的气隙磁场谐波大幅下降,电机转矩脉动得到有效地抑制;电机在额定转矩、三倍转子转动惯量负载的情况下,满足异步起动能力;起动过程中永磁体在最强退磁点的剩磁也符合设计要求。     

单相自起动永磁同步电动机仿真与分析

采用磁路计算与有限元分析相结合的方法,设计了一台220 V、55 W、额定转速3 000 r/min的单相自起动永磁同步电动机。借助电磁场有限元分析软件,对电机空载磁场、反电势、电机负载性能及电机起动过程进行了仿真分析。设计达到预期效果,对单相自起动永磁同步电动机的设计与仿真具有一定的参考价值。     

PWM变频调速器使用中的问题及其解决途径

近几年来,我国引进大量的PWM型变频器,大部分使用得满意,但也遇到一些问题,如重载起动困难,出现冲击负载而停车,低电压保护易动作,低速运转时电动机发热增加等。不面谈谈我们的解决方法。1.重载起动困难(1)重载时对笼型电动机起动的影响变频调速电动机既可实现恒磁通调速,也可以实现恒功率调速。通常为了保持电机最大转矩M_(?)不变,必须维持其磁通φ_M恒定。换句话说必须在变频的同时相应的改变电压,保持U_1/f_1恒定,是为恒磁通调速。根据电机学理论,异步电动机的最大转矩为     

异步起动永磁同步电动机起动特性研究

异步起动永磁同步电动机具有较高的功率因数和效率,同时具有异步起动能力.异步起动永磁同步电动机在起动过程中受到诸如异步转矩、发电机制动转矩、磁阻负序转矩等多个转矩的合成作用,使得电机的起动过程同感应电机相比更为复杂.本文在感应电机的基础上,通过改进其转子设计异步起动永磁同步电动机,并采用有限元法计算和分析其起动过程,最后通过实验对感应电机和异步起动永磁同步电动机进行了比较.     

利用串级联接调速原理的变极起动绕线转子感应电动机

提出了一种起动时利用转子串级联接调速原理的新型变极起动无刷绕线转子感应电动机。这种新型电机依靠定子绕组切换不同的极数来进行起动和正常运行两种工作状态的转换。与常规变极起动电动机不同的是，新型电机按极数q1起动，但其同步转速对应极数为q1 q2，运行极数为p，因此只要选取p=q1 q2，起动时可以直接起动至额定工作转速，从而避免了起动完毕转换至额定工作状态时可能产生的冲击电流。又因为转子上无滑环电刷，从此新型电机可以做到运行性能好于普通绕线转子电机。文中分析了新型电机的工作原理，并进一步提出了其单绕组实用方案构成思路，给出了6极起动，8极运行的一种单绕组方案，试验测定了其在起动极和正常运行极下的转矩-转速曲线。