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本文主要阐述了通过爆炸焊接和热轧的方法,研制成功可焊性良好的且具有较好强度、韧性与综合性能的双相耐应力腐蚀的不锈复合钢板。还将热轧与热处理的两种试验作了较全面的常规、特殊检验试验,结果完全达到使用要求。 相似文献
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临氢设备用14Cr1MoR钢板的研制 总被引:3,自引:0,他引:3
本文详细地介绍了临氢设备用14Cr1MoR钢特厚板的性能研究。综合性能研究结果表明:研制的14Cr1MoR钢成分均匀,钢质纯净,夹杂物少;钢板各部位性能均匀,各向异性小,并具有良好的抗层状撕裂性能和具有良好的抗回火脆化能力;组织致密,综合性能优良。钢板各项性能远远超过研制技术条件的要求,达到或接近国外进口钢板实物水平。证明采用电弧炉+LF/VD精炼+4200mm轧机轧制+正火(加速冷却)+回火工艺 相似文献
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热处理温度对1Cr18Ni9Ti/16Mn爆炸焊接复合钢板界面组织和性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了不同热处理温度对爆炸焊接复合钢板结合界面组织和性能的影响。试验表明,随着热处理温度升高,界面强度降低,但温度超过某一值后,界面强度急剧下降。利用扫描电镜观察不同热处理温度下的剪切试样断口,发现复合钢板的开裂部位有明显不同。通过光学及电镜金相观察发现,复合钢板界面结合区包括基板变形区、覆板绝热剪切区及中间共熔区。共熔区的成分既不同于基板,也不同于覆板。分析表明,界面区域强度急剧下降不仅与基板变形区的晶粒长大有关,也与热处理时产生的相变有关。 相似文献
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1 绪言 石油精炼设备的高温高压氢反应容器,过去采用把奥氏体不锈钢堆焊在板厚80~200mmCr—Mo钢上的堆焊复合钢。由于操作条件缘故,在母材与复合材界面有时产生因氢聚积引起的剥离裂纹。近年来随着轧制复合钢技术的发展及轧机大型化,就能用轧制复合钢来取代堆焊复合钢,这从经济上说是很有价值的。 相似文献
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0Cr13+16MnR,0Cr13+20g复合钢板的制造与应用 总被引:1,自引:0,他引:1
本文阐述了石化工业炼油压力容器用的首批国产0Cr13+16MnR、0Cr13+20g复合钢板的制造和应用,并对太钢材料与日本同类材料进行了全面的性能对比,以探讨该材料全面国产化的前景。 相似文献
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在舞钢进行了82mm 厚14Cr1MoR(%:0. 15C,1.48Cr,0.57Mo)钢板的工业性热处理工艺试验。 试验结果表明,采用9℃/min速度加热,930℃奥氏体化2.4 min/mm,870℃水淬,680℃保温3.0 min/mm回火、 空冷、热处理后,钢的组织为索氏体,室温抗拉强度590~650 MPa,屈服强度445~485 MPa,延伸率27%~28%,断面收缩率73%~75%,20℃横向冲击功173~212 J,580℃co₂为295~330 MPa。钢板各部分性能均匀,满足标准要求。 相似文献
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本文介绍用LINK-ISIS显微分析系统测试分析不锈钢复合钢板复合区的化学成分分布特征,认为复合区成分变化仅限于50μm狭窄区间,采用爆炸复合工艺,界面局部区域出现成分均匀的铸态组织,采用轧制复合工艺,界面有外加高镍夹层,它阻止基,复材料在中热和轧制过程中成分的扩散。 相似文献
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本文结合锅炉用耐热钢板12CrlMoVg的冶炼、轧制和热处理工艺,对成分、组织及性能进行了分析,确立了最佳生产工艺路线,为开发更高级别的承压设备用钢提供了依据。 相似文献
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通过“爆炸+轧制”法生产的0.80~1.20mm的304不锈钢碳钢(Q235A,08Al)304不锈钢复合板的厚度比例为1∶10∶1,该板在建筑门窗幕墙和日用炊具领域有广泛应用前景。冷弯试样产生裂纹的分析结果表明,基板含碳量高的Q235A钢(0.16%C)比基板含碳量低的08Al钢(0.06%C)出现裂纹的几率大,并且钢中夹杂物、钢的晶粒度和热处理工艺均影响冷轧复合板的弯曲性能。通过选择08Al钢为基层板,控制1050℃热处理工艺,使晶粒度级别≤8级,可明显改善冷轧复合钢板的弯曲性能。 相似文献
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为了开发同时具有超高强度和良好韧性的低合金超高强度钢板,采用30MnCrNiMo连铸坯和33MnCrNi3Mo钢锭,经过真空复合焊接,高温轧制,淬火+低温回火热处理工艺研制出15 mm CrNiMo-CrNi3MoCrNiMo三层复合超高强度钢板;利用探伤、拉伸、冷弯、冲击、硬度等试验检验其结合度和力学性能;利用光学显微镜、扫描电镜等分析三层复合超高强度钢的组织和冲击断口形貌。结果表明,采用该工艺生产的三层复合超高强度钢板结合性良好,能够满足GB/T 7734-2015Ⅰ级探伤要求;复合钢板的综合力学性能良好,结合面处硬度值存在明显的过渡区域;结合面组织和基体组织均为回火马氏体组织。 相似文献
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介绍了爆炸焊接复合板生产工艺及其在制造特厚双面复合不锈钢管板上的应用,实践表明,该方法比堆焊法具有加工成本低、管板性能优、耐腐蚀性能好的特点。 相似文献