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分析了不同底吹流量和氮氩切换时间对钢中氮含量的影响,得出采用吹氧量在70%进行氮氩切换的底吹模式或者通过小流量底吹氮(不大于0.077m3/(min·t))在吹氧85%切换的底吹模式,钢水叫(N)可以控制在30×10^-6以下;同时通过对冶炼过程和出钢过程的分析,认为转炉最好采用沸腾方式出钢,如果在出钢过程中需要加脱氧... 相似文献
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研究了转炉以不同强度全程变量、全程衡量底搅拌复吹工艺对冶炼各期成份的影响及[C]-TFe、[C]-Ar量之间的关系。结果表明:采用前中期强度为0.022Nm~3/min·t,后期强度为0.045Nm~3/min·t的变量供Ar底搅工艺,有利于减少吹损,降低出钢[C]、[N]、[O]。本文也就终点控制及停氧后搅操作进行了讨论。在底搅强度≤0.015Nm~3/min·t时,导出[C]与TFe及后搅供Ar量关系层: 一次吹炼终点:[C]=(-8.5788+1.2015TFe)×10~(-2)%吹炼结束:[C]=(6.675-0.21057TFe)×10~(-2)%停氧后搅后:[C]=(3.43498-0.12719Ar)×10~(-2)% 相似文献
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针对原系统中底吹流量曲线单一、恒定的问题,将每炉副枪测量的[C]、[O]及熔池液位进行回归分析,建立动态模型,根据模型运算结果及时调整底吹流量,实现了底吹流量的动态控制。数据表明,通过底吹工艺优化,同等条件下吹炼终点碳氧积由0.00276降低到0.00264,终点渣样中(TFe)含量下降3.16%,FeSi收得率由84.2%提高到86.4%,吨钢耗氧量由51.28m^3/t降至48.53m^3/t。 相似文献
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本文通过150t 转炉顶底复合吹炼试验,对底吹供氮强度的不同钢中氮含量的变化,以寻求经济合理的操作工艺,具体结果表明:采用两支底吹喷枪,全程供氮强度≤0.03Nm~3/min·t 时,终点钢中[N]含量为20~51ppm。平均为31.6ppm。比顶吹终点略高6ppm。若>0.03Nm~3/min·t时,终点钢中[N]含量比顶吹法明显增加。终点前置换 Ar 气,可使钢中[N]含量略低于顶吹,平均为23ppm,在上述供氮强度下,倒炉出钢间隔时间不大于20min 情况下,成品钢基本保证不大于标准规定80ppm。找出了适合150t 转炉的底吹氮、氮搅拌的操作规律。 相似文献
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锅炉用铁素体耐热钢P91(%:0.08~0.12C、8.0~9.5Cr、0.85~1.05Mo、0.18~0.25V、0.06~0.10Nb、0.030~0.070N)的冶炼工艺流程为20 t EBT EAF+10 t感应炉混炼-LF-VOD(吹氮)-3 t锭模铸。通过低真空(~26 000 Pa)底吹N气搅拌使脱氧剂、造渣材料充分快速与钢液反应,使[N]从(80~90)×10-6增至(120~140)×10-6,然后底吹氮以(9~15)×10-6/min的增氮速率将[N]增至620×10-6,钢材中的N含量约为500×10-6,达到标准要求。 相似文献
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在 8 0tRH装置用 30m3 /h氮气循环进行钢水吸氮操作和氮 /氩切换方法控制氮含量 ,在平均为836 0Pa真空度下研究了真空吹氮过程中 [S]为 0 0 2 4 %~ 0 0 30 %、铝 硅镇静钢水的吸氮行为。结果表明 ,真空下吸氮反应表观速率常数k′随 [S]、[N]的增加而降低 ;活性元素在表面的富集阻碍了氮的进一步吸附。通过表面吸附位置的封闭修正模型 ,建立了吸氮过程表观一级反应速率常数的关系式k′ =(a/Vm)kΣ′ =k°(1-KN′[N]-KS′[S]) 2 ,计算值和实测值吻合良好。 相似文献
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马钢第一钢轧总厂通过对120 t转炉底吹工艺不断优化与改进,将供气强度逐步提高到0.09 m3/(t·min),瞬间高强度达0.15 m3/(t·min),保证了底吹的效果,促进终点碳氧反应,终点碳氧积从0.0040逐步降低至0.0025左右;降低了转炉冶炼渣中带铁,渣中TFe含量平均值为17.01%;Mn合金收得率明显高于2#和3#转炉,平均值为95.19%.脱磷率变化不明显,平均值为77.11%,脱磷效果满足要求,并未出现回磷情况,通过转炉底吹工艺的优化,降低转炉冶炼的成本,减少了钢液的过氧化. 相似文献
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对复吹提钒转炉底吹参数的应用情况研究,提出了最佳的底吹N2流量与压力,确保了提钒工序降低铁损0.4%、降低钒渣中的TFe含量2%以上,提高钒渣V2O5品位1.3%左右,并且半钢[C]相应高0.2%,残钒也降低。另外,复吹炉龄从1000-2000炉提高到4173炉。 相似文献
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在我国,大多数复吹转炉都是以底吹氮气和氩气为特征的,氮氩切换是底吹供气的基本方式。氮气作为一种廉价气源可以大量使用,但钢中氮含量超过一定范围,就会使钢质恶化,钢的塑性、焊接性能及时效性能均会变差。因此,作为氮氩切换的一种极限形式——全程底吹氮,到底能否采用,在什么条件下采用就成为复吹研究的重要内容。同时,对全程底吹氮的研究,也是制定合理的氮氩切换工艺制度的重要依据。我厂的三座15吨转炉全部为复吹转炉,底吹为氮氩切换方式。为了上述目的,我们进行了五个炉役的全程底吹氮复吹工艺研究。 相似文献
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研究了不同底吹强度对转炉终点w[C]w[O]积、炉渣w(TFe)、钢铁料消耗的影响关系,通过提高转炉底吹强度、改善熔池搅拌促进碳氧反应平衡、降低转炉终点碳氧积的效果,实现降低过钢钢水总氧、炉渣中w(TFe)、钢铁料目标。结果表明,转炉底吹强度由0.037 m3/(t·min)提高到0.06 m3/(t·min)后,实际生产过程中,转炉终点w(O)由713×10-6降低到456×10-6,转炉终点碳氧积由0.29×10-6下降到0.26×10-6,转炉渣中w(TFe)由27.21%降低到16.58%,钢铁料消耗降低1.78 kg/t。 相似文献