60Si2Mn钢制弹簧应力松弛行为预测

采用Abaqus针对60Si2Mn钢制弹簧同一应力水平不同温度下的应力松弛结果进行有限元模拟。采用旋转方式建立由弹簧和平板构成的弹簧有限元模型,平板不参与分析。选择切向作用进行接触设置。网格划分结果为:共获得了10 846个C3D8R型弹簧单元,390个R3D4平板单元;应力松弛模拟结果与实验结果吻合较好,随着温度的增加,误差增加;100℃温度下,整个应力松弛过程中模拟结果均以一定松弛速率下降,模拟得到的稳定应力值略低于实验值,误差为3.8%,140℃和180℃下,误差分别为4.9%和16.8%。     

天然橡胶相对分子质量表征及其与加工性能相关性研究

用门尼粘度仪、凝胶渗透色谱仪、乌氏粘度计、华莱士快速塑性计和RPA2000橡胶加工分析仪测试天然橡胶(NR)的相对分子质量,研究其与加工性能的相关性。结果表明:门尼粘度仪测试的全乳型(SCRWF)和标准(SCR20)NR的门尼粘度和应力松弛系数(α)差异性小,很难区分相对分子质量;其他方法测试的参数相关性好,均可以表征NR的相对分子质量;与SCRWF相比,SCR20的平均相对分子质量、粘均相对分子质量、可塑度和RPA2000橡胶加工分析仪测试的α均较小,加工性能较好;用RPA2000橡胶加工分析仪在120℃、0. 1 Hz下进行应变扫描,SCRWF和SCR20的储能模量(G′)比值以及SCR20和SCRWF的损耗因子(tanδ)比值最大,应变对G′和tanδ的影响不大。     

硫化橡胶的压缩应力松弛

本文进行了丁腈,氯丁、天然以及氯醇/丁腈并用胶等六种实用配方硫化橡胶,在40-110℃不同温度范围内的压缩应力松驰研究。应力松弛动力学变化不能用人所共知的Maxwellian衰减公式描述,可用下列经验公式:σ/σ_0=B·exp(-kt~α)描述化学应力松驰变化,式中α用逼近法确定,在全部实验情况下得到令人满意的结果。     

SA-508 Gr.3Cl.1钢应力松弛试验研究

采用日本新研制的钢材应力松弛测试装置,实现了钢材应力松弛的连续、带温测量并自动记录数据、绘制松弛曲线。本研究目的是测试压力容器用SA-508 Gr.3Cl.1低合金钢在高温条件下的应力松弛性能。试验结果为压力容器发生假想严重事故时的安全性与结构完整性分析提供了可靠的试验依据。     

橡胶热拉伸应力测量与影响因素研究

拉伸状态橡胶材料受热产生“收缩”现象,对应样品尺寸与热拉伸应力同步变化,影响橡胶制品的使用性能。文章通过硫化橡胶热拉伸应力测试,研究了硫化橡胶热拉伸应力与样品尺寸变化联系,并探讨了热拉伸应力随测试温度、升温速率、拉伸应变等条件的变化规律。     

NEPE推进剂应力松弛试验研究

针对NEPE(硝酸酯增塑聚醚)推进剂,开展了温度、应变、加载速率等因素对应力松弛试验影响规律的研究。利用推导的应力松弛方程,指出了各因素影响程度大小。结果表明:随测试温度的升高,NEPE推进剂的松弛模量逐步降低;随初始应变的增加,其松弛模量逐步增加,且初始应变的影响与推进剂的拉伸曲线形状密切相关;加载速率对NEPE推进剂的松弛特性影响不大。     

几种硫化丁腈橡胶常温化学应力松弛行为的研究

利用叠合曲线方法研究了三种硫化丁腈橡胶分别在空气，８＃润滑油，１０＃和１２＃液压中油中的常温化学应力松弛行为，叠合曲线是根据６０－１００℃下的试验数据构成的，其转换因子按作者提出的公式计算，常温叠合曲线的前一段已为２０年以实际自然老化数据所验证。叠合曲线表明，常温化学应力松驰是一个非常缓慢的过程。     

硬质聚氯乙烯给水管材料的应力松弛行为

本文研究了硬质聚氯乙烯给水管材料拉伸屈服强度与拉伸速度之间的关系；利用时间－温度等效原理，通过平移叠加得到了温度为20℃，松弛时间从10^-3-10^4h的应力松弛模量主曲线；用类似方法将材料各温度下的屈服强度与拉伸速度倒数的实验曲线平移叠加得到了相应的主曲线，并用此初步研究结果对硬质聚氯乙烯给水管材料的长期耐压行为进行了评价和比较。     

BPO/DCP复合硫化体系对硅橡胶泡沫性能的影响

以BPO/DCP为复合硫化剂制备硅橡胶泡沫,研究了DCP用量对硅橡胶泡沫性能的影响规律.结果表明,在BPO/DCP复合硫化体系中,硅橡胶泡沫试样的密度、拉伸强度、撕裂强度没有随着DCP用量的增加而发生明显的变化;随着DCP用量的增加,试样的凝胶含量逐渐增大,当DCP用量超过1.5份时,硅橡胶泡沫的交联体系基本维持稳定;随着DCP用量的增加,硅橡胶泡沫材料的σ(ε=0.4)值先增后减,当DCP用量为2.O份时,σ(ε=0.4)值最大;DCP用量增加,硅橡胶泡沫试样的压缩应力松弛性能有降低的趋势,其DCP用量为1.5份时,压缩应力松弛性能最好;在松弛曲线的开始阶段(10 min以内)材料的载荷下降很快,随着时间的延长,载荷降低的速度明显降低,曲线逐渐趋于平缓;硅橡胶泡沫材料的短时间(20 min)应力松弛特征可以用公式Ft=F0(klogt+m)+at1/2+6来描述,拟合曲线与实验测试曲线具有较好的一致性.     

丁基橡胶包封套胶料松弛特性与性能关系的研究

研究了溴化酚醛树脂HY—2055用量、硫化时间、炭黑品种及用量对树脂硫化型丁基橡胶(IIR)的应力松弛、热拉伸永久变形及力学性能的影响。结果表明,树脂用量越多、硫化时间越长、炭黑粒径越大且其用量越少,胶料应力松弛就越慢,拉伸永久变形就越小。胶料综合性能最佳时,树脂用量为10份,炭黑N550用量约为50份,硫化条件为175℃±2℃×t90。     

橡胶/帘线动态粘合性能测试方法的发展

介绍了橡胶/帘线界面粘合的影响因素及静态测试的局限性,叙述了国内外动态粘合测试技术的发展历程及研究成果,提出了制定统一国家标准,开发新型多功能动态粘合试验机的必要性。     

振动注射成型对等规聚丙烯的结构和静态力学松弛行为的影响

采用自行研制的机械振动注塑装置,在不同振动频率和振动压力下制得等规聚丙烯(IPP)振动注塑试样。结合试样的广角X射线衍射(WAXD)、差示扫描量热(DSC)测试结果发现,与常规注塑试样相比,振动应力场促进了PP的结晶,振动试样的结晶度明显提高,晶粒明显细化。在0～15MPa范围内增加振动压力能明显减小试样的蠕变和应力松弛;在0～2.3Hz范围内随着振动频率的增加,试样的蠕变和应力松弛先减小后增大,在振动频率为1Hz时其静态力学松弛性能达到最佳。     

FRP筋应力松弛试样端部锚夹方法研究

将FRP筋作为预应力筋使用,必须了解其应力松弛特性.要测定FRP筋的应力松弛特性,关键是要找到一种有效的试样端部锚固方法.FRP筋一般的锚具系统应用于松弛特性测试时存在这样或那样的缺陷,为此本文提出了一种创新的测试FRP筋应力松弛特性的试样端部加强锚固的方法,实现了松弛试验时端部近似为零的滑移,保证了试验段应变的恒定,从而可准确测定FRP筋的应力松弛性能.     

数据拟合技术在透气性测试方面的应用

用氧气(O2)在20~30℃的非标环境温度下,对5种阻隔性材料进行透气性测试,通过数据拟合技术将测试结果拟合为23℃下标准试验条件下的测试结果,满足了测试需求,结果令人满意。     

竹纤维/聚丙烯复合材料应力松弛时间的实验表征

以不同配比的竹纤维/聚丙烯复合材料为研究对象,借助转矩流变仪测试其混炼加工过程中的扭矩-时间曲线通过数据拟合的方法计算复合材料在不同加工条件下的剪切应力松弛时间,评估剪切应力松弛时间与注塑制品翘曲变形之间的相关性.结果 发现,竹纤维的加入有效降低了复合材料的剪切应力松弛时间,而偶联剂的使用却延长了剪切应力松弛时间.通过...     

橡胶止水带使用寿命检测方法的研究

通过分析止水带防水失效机理,设计了特定试验装置并测试了不同温度下的密封力衰减特性;使用橡胶材料热老化反应速率与温度关系的WLF方程处理试验数据,获得止水带使用寿命数据。     

橡胶阻尼及高阻尼材料研制

介绍了橡胶材料阻尼的一般原理、主要测试和表征方法，根据有关原理研制的阻尼材料在0～30℃和10～100Hz测试条件下具有高阻尼性能，用此阻尼材料制作的约束层阻尼结构样品，采用悬臂梁法测试(厚度比：冷拉钢板／阻尼材料／玻璃钢=2／6／2)具有高损耗因子。     

硫化天然橡胶物理松弛运动方程的探讨

采用起始应力与平衡应力差值的ｅ￣（－１）倍所对应的时间为硫化天然橡胶的平均松弛时间（τ＿０），适当选取各运动单元的松弛时间．建立了５参数数学模型松弛谱的强度（Ａ＿ｉ）通过多无线性回归法确定。结果表明，回归值与实验值吻合良好，在１３～７１℃，均方根偏差小于１．５０％。     

聚碳酸酯的应力松弛实验及数据处理分析

以黏弹性力学理论为基础,选用广义Maxwell模型作为聚碳酸酯(PC)黏弹性的力学模型。在120℃温度场下以不同的初始应变进行应力松弛试验,得到应力松弛过程中作用力与时间的实验数据。利用ABAQUS软件拟合得出不同初始应变下的黏弹性模型的prony参数,再结合Origin软件优化得出广义Maxwell黏弹性模型在参考温度为120℃时的普适prony级数参数,来供ABAQUS调用分析,为有限元仿真分析奠定理论基础。     

旋转黏度计测定水泥浆体静态屈服应力和黏弹性研究

采用旋转黏度计进行了恒定剪切速率、应力松弛、蠕变试验,研究了水泥浆体的静态屈服应力和黏弹性.结果表明:新拌水泥浆体属于带有屈服应力的黏弹性流体,其静态屈服应力为弹性向黏性转变时所对应的剪切应力;恒定剪切速率、应力松弛、蠕变试验均能测试出水泥浆体屈服应力和黏弹性.在恒定剪切速率试验中,新拌水泥浆体的屈服应力测试依赖于测试时剪切速率的选择,剪切速率过小,水泥浆体不出现静态屈服应力,剪切速率过大,测试的静态屈服应力较小;在应力松弛和蠕变试验中,测试出的水泥浆体静态屈服应力较恒定剪切速率试验的精确.对于一个静态屈服应力未知的新拌水泥浆体,可先采用恒定剪切速率试验粗略选择剪切速率和剪切应力范围,之后采用应力松弛或蠕变试验进行精确测试其静态屈服应力.