混砂机碾轮密封结构的改进

我厂112型混砂机,在使用中发现碾轮的滚动轴承内充满大量砂子。这种碾轮滚动轴承原设计用三个环形毛毡作径向密封,在轮柄端用两个M16螺丝通过端盖将整个碾轮拉向轮柄,使毛毡压紧在轴上。但使用中M16螺丝因碾轮绕立轴旋转产生离心力而逐渐拉长,碾轮的轴承盖和轮柄之间的间隙就增大,三个环形毛毡的压紧力大大降低,在     

碾压机碾轮轴承损坏原因分析及改造措施

通过对碾压机碾轮历次轴承损坏的情况进行分析,从设备的设计、制造、安装等各个环节去查找,最终确定碾轮轴承失效的原因是轴承与锁紧螺母间有间隙,多次拆装易造成螺纹磨损。针对这一情况,采取了在碾轮两端加挡料板、轴端头加开口销和槽型螺母等改造措施,取得了良好效果,碾压机运行周期大大加长。     

柴油机气缸体主轴承盖再制造工艺

我厂的6110柴油机在做出厂试验时发生了主轴承盖断裂事故,该柴油机气缸体上用的主轴承盖材料是QT450-5,通过分析,原因是采购件主轴承盖材质球化率不合格。后经追溯,共有近200只成品气缸体装有这样不合格材质主轴承盖,由于主轴承盖不具有互换性,且每个气缸体各挡主轴承盖均有可能存在缺陷。     

吊扇修理工具

因吊扇的结构紧凑,装在轴上的轴承与挡油盖间隙甚小,在修理时拆卸轴承较为困难,若用螺丝刀硬撬,则会使挡油盖变形损坏。因下盖轴承室为言孔     

S116混砂机辗轮轴承密封的改进

混砂机是铸造生产中造型、制芯用砂必不可少的关键设备。型砂的质量除与型砂的组成成份及配比有关外,也与混砂机的碾砂质量有很大关系。碾轮式混砂机操作方便,结构简单,使用灵活,因而广泛使用。但由于混砂机使用条件恶劣,零部件磨损很快,故修换频繁,维修工作量很大。特别是碾轮轴承的密封效     

安全可靠的紧盖装置

闸板阀、截止阀等小口径阀门,阀盖与阀体装配在一起,需经过紧盖工序。现介绍如下: 紧盖装置结构如图所示。它由传动轴1、轴承3和5、外套7、六方套9、挡套4、上盖2、下盖6等组成。传动轴1与紧盖机的主     

砂团,砂块破碎机

在混碾型砂时,要对新砂和回用砂的团块进行破碎。过去我们对筛分后的砂块用手工破碎,这样不但增大了操作工人的劳动强度,而且影响生产效率。 针对上述问题,我们设计了一台四辊破碎机(见附图)。砂粒、砂团经过上齿辊初破碎(可破碎150～200㎜)后,流入下对光辊进行二次破碎,光辊的间隙可以调整。     

锤击式破碎筛

我厂全部采用潮模、潮芯生产薄壁件,如发电机的机壳、机盖、轴承盖等,对型砂质量要求较高,因此我们自制了一套干法旧砂再生设备——锤击式破碎筛,代替了原碾砂机、斗式提升机、摆动筛等砂处理设备,对改善砂处理质量、提高工作效率、减少动力消耗、缩小占地面积都收到了明显效果。即使与同类型正规产品(S4440A型滚筒破碎筛)相比,技术经济指标也先进得多。     

渣浆泵轴承减振和密封加罩设计

对泵轴承的振动大和密封不严等问题，提出了轴承体加长，加凸台，在原长密封结构加回流孔及加挡水罩等方法，减轻振动，提高轴承的密封性能，从而延长轴承的寿命。     

气缸体主轴承盖皮下气孔的消除

YC6105气缸体主轴承盖材质为QT420—16,其外形轮廊尺寸为157mm×106mm×40mm。该铸件在条件较好的工厂采用的是垂直分型无箱挤压造型(迪萨线)生产,我厂因无此条件而采用水平分型、普通粘土砂表干型铸造。砂箱内腔尺寸为880mm×700mm×150mm,每箱16件,如图所示。该主轴承盖壁厚10～40mm,采用球墨铸铁材质时,极易产生皮下气孔。 近年来,我厂对该件产生的皮下气孔缺陷进行了     

发动机主轴承盖螺栓动态扭矩上限值的研究

螺纹联接是发动机装配过程中广泛采用的一种方法,为了确保装配质量,必须对螺纹联接的拧紧工艺予以严格监控,一旦螺纹失效,尤其是发动机关键螺栓,如缸体缸盖连接螺栓、连杆螺栓、主轴承盖螺栓达到屈服极限而发生螺纹断裂等问题,将造成严重的后果。通过对主轴承盖螺栓工艺分析,基于机械设计螺栓屈服极限计算。为实际生产过程中主轴承盖螺栓动态扭矩上限值的设置提供了参考     

碾砂机传动结构的改进

北京第一机床厂重型铸造车间原有碾砂机结构陈旧(如图1),原电机和齿轮轴采用夹板联轴节连接,中心不易找正,装配费劲,且只有一个滑动轴承座,碾砂时刚性较差,轴头容易产生摆动,有时甚至把夹板联轴节切断。     

碾轮式混砂机碾轮的密封改进

我们车间是生产钢锭模、铸钢轧辊、铸铁轧辊的铸造车间,由于铸铁及铸钢对铸造型砂性能的要求不同,加上还要碾制铸造所使用的涂料,所以我们车间拥有从S１１６A、S１１２OA、S１１１８C到S１１１A大小不等的多种混砂机达６台,在使用和维修这些混砂机时,我们发现碾轮内轴承频繁损坏,维修率很高,而轴承损坏的直接原因是因为轴承内进入了大量的灰尘。我们研究其结构（如图１）,其密封皆是用羊毛毡,由于混砂时碾轮是在粉状物中滚动,所以环境很恶劣。而羊毛毡在这种环境下很容易磨损,造成密封失效,粉尘进入轴承内,使轴承损坏。为…     

振动子在辗砂机溜砂槽上的应用

过去碾砂机溜砂槽靠振动电机的振动将型砂过渡到皮带运输机上,因振动频率高,振动电机的故障隐患不易被及时发现排除,经常影响正常生产。     

缸体主轴承孔在主轴承盖二次装配后的变形影响分析

测得了直径为52的发动机高压铸造铝合金缸体的主轴承孔,在使用不同强度等级及不同拧紧工艺下的主轴承盖螺栓拧紧时,缸体主轴承孔在二次装配主轴承盖螺栓时的尺寸变化情况,探索出为保证缸体主轴承孔在主轴承盖螺栓二次装配后,主轴承孔维持首次加工后的尺寸状态的螺栓强度等级及拧紧工艺的选择方向策略,为后续发动机轴瓦稳定选型提供可靠的数据支撑。     

水玻璃旧砂对粘土砂影响的研究

苏联乌拉尔化工机械厂铸造车间中砂型和砂芯用水玻璃砂达80％。水玻璃砂及粘土砂铸件同在一台落砂机上落砂,钠盐混在旧砂中,使粘土砂用此旧砂配制时,干态强度σ_B及塑性均丧失。试验时所用的旧砂试样成份为旧砂100％,H_2O1～5％。试样混碾时间是5分钟,出砂水份5～6％。由试样所得结果可知:当Na_2O含量低时(<0.3％)砂样有塑性,σ_B>23.5kPa,     

S114型混砂机上的简易油标指示器

在使用S114型碾轮式混砂机的过程中,如果油路断油,就会导致立柱主轴5上,下锥轴承烧损,造成停产。 原因分析:如图,变     

改进自行车砂碗渗炭介绍

自行车各转动接触的部件在性能上要求有大的耐磨耗性,因此多半是探取表面硬化法来硬化表面。如前、後、中三个轴的砂碗、砂挡、飞轮及齿轮等。我厂与於表面硬化是采取固体渗碳法,渗碳层的深度要求0.5～1.5公厘。硬度是萧氏50～60度,操作方法是将部件装在渗碳匣里,一层一层的撒布渗炭剂,装满後用黄*泥将 堵 ,经加热渗面料后,进行淬火,这样做法,使部件每一部份都能渗炭淬火,提高硬度,对一般的部件,如砂碗、砂挡等,尚没有什么大的问题,只有前后轴头存在着一些问题。因为这两个部件里面是砂锰和滚珠接触。要求大的硬度,而外面是按车条的部份…     

锯末在水玻璃芯砂中的应用

由于水玻璃芯砂的退让性差,高温残留强度高,使得铸钢件在凝固收缩过程中因收缩受阻而出现裂纹,并使铸钢件的清理非常困难。在生产中,我们采用了在水玻璃芯砂中加入锯末的方法,取得了很好的效果。 具体做法是在水玻璃砂中按质量百分比加1.5％～2％的锯末,锯末在加入前喷水至潮湿状,锯末粒度应接近原砂粒度,实际应用大型带锯的锯末即可。加入顺序是先将干砂加入干混后加入潮湿的锯末,混均后加入8％～9％的水玻璃混碾,混碾时间应比未加锯末的水玻璃砂长2～3mm。     

某柴油发动机主轴承盖螺栓的动力学性能分析

主轴承盖螺栓作为发动机中重要的紧固零件,因工作中承受着复杂的动态激励载荷容易发生疲劳失效。在考虑装配预紧力、曲柄连杆惯性力和气体作用力的情况下,采用有限元方法建立了主轴承盖螺栓联接结构动态分析力学模型,分析了主轴承盖螺栓在复杂激励载荷下的应力分布特点,探讨了装配预紧力、曲柄连杆惯性力和气体作用力等重要工作参数对螺栓螺纹牙根部和最大应力截面中心区域应力分布的影响。结果表明,气体作用力是主轴承盖螺栓重要的外部冲击载荷;主轴承盖螺栓最大应力截面中心区域等效应力随着预紧力的增加而增大;工况(转速)对主轴承盖螺栓的受力影响不显著;螺纹牙根部最大应力区域径向等效应力在螺纹牙根部附近急剧下降,其后至螺纹中心逐渐减小。研究对主轴承盖螺栓可靠性和疲劳寿命设计具有一定的理论参考价值。