3Cr2W8V钢轧辊热处理工艺改进

对 3Cr2W8V钢轧辊的失效进行分析 ,将原热处理工艺优化 ,通过提高淬火温度 ,使碳化物充分溶解 ,增加基体的合金元素含量 ,从而提高轧辊的强度和红硬性 ,优化后轧辊的热处理工艺为 1 1 5 0℃淬火 +5 6 0℃回火两次。性能测试表明 ,改进后的热处理工艺使材料的耐磨性显著提高 ,延长了轧辊的使用寿命。     

一种新型钢结硬质合金热处理的研究

研制了一种新型的钢结硬质合金－－ＤＧＪＷ４０，且对其进行了热处理试验，结果表明，该合金具有良好的热处理性能，而且热处理可以有效地改善合金原始态吵良的组织结构，经淬火与回火处理后，合金的机械性能有较大幅度的提高，ＤＧＪＷ４０合金作为一种新型的硬质工模具材料，具有很大的开发潜力。     

针织用针热处理及表面光整工艺的实践

根据针织用针采用的材料及热处理相变线 ,探讨了对织针进行淬火、回火的工艺实践和设备的使用、仪器的校正 ;同时 ,介绍使用托盘式抛光机对织针进行光整 ,将使织针表面达到较高要求的方法     

在线热处理弹簧用线材性能研究

通过合适的合金化、提高钢的纯洁度和进行恰当的热处理可以实现在提高钢材强度的同时获得良好的塑性和韧性。对两种弹簧钢５４ＳｉＣｒ６和５４ＳｉＣｒＶ６进行了在线感应加热调质处理，研究了回火温度对强度、塑性和冲击韧性的影响。指出采用本文给出的化学成分和热处理工艺可以得到抗拉强度为１７００ＭＰａ以上的高强弹簧用线材。同时指出，钒的加入显著地提高了钢材的塑性和韧性，可以得到强韧性结合比较理想的线材。     

多功能辊底炉的应用及优化

热处理是特钢产品的重要工序,热处理工序直接影响钢材的硬度、屈服强度、冲击韧性、显微镜相组织、脱碳层等关键性能。因我厂特钢产品生产需要,我厂投建了一座多功能辊底炉,满足特钢产品的退火、正火、高温回火等热处理工艺。文章结合实际生产经验,介绍多功能辊底炉的主要工艺特点;通过分析实际生产中产生的反温问题,提出向缓冷段辐射管吹入冷风,加强辐射管换热,能有效控制反温现象。     

卡电分级油淬火回火钢丝生产线的设计思考

介绍目前国内普遍使用的油淬火回火钢丝生产线。对卡电式分级油淬火回火钢丝生产线设计中需要注意的问题进行了简单的论述。结合工艺试验,提出了在该生产线上对钢丝形变热处理的一些设想。     

18Cr2Ni4WA钢旋耕机大模数齿轮热处理工艺研究

介绍试验所用材料及方法,测定并分析18Cr2Ni4WA钢的等温转变曲线,研究渗碳、回火、淬火、深冷处理等热处理工艺对其组织及性能的影响,根据分析制定热处理工艺。结果表明,18Cr2Ni4WA钢应采用较低的渗碳温度,渗碳后采用2次650℃、4.5 h的高温回火,2次860℃淬火,2次零下115℃深冷处理以及160℃低温回火的热处理工艺。热处理后,表层组织为针状回火马氏体、少量残余奥氏体以及弥散分布的颗粒碳化物渗碳层组织,心部组织为板条状低碳回火马氏体,保证了表层的高硬度、高耐磨性及心部良好的强度、韧性。     

1Cr17Ni2钢热处理性能影响因素研究

根据1Cr17Ni2钢组织性能特点,测试不同回火温度对其抗拉强度的影响,确定350℃为最佳回火温度。研究1Cr17Ni2钢在900、950、1 050、1 080℃不同淬火温度处理后,经350℃回火的组织及力学性能,得出1Cr17Ni2钢在900~1 050℃加热温度处理并回火后的抗拉强度较高。采用7.8 mm的退火直条钢棒,处理工艺为950℃油淬火+350℃回火,在Cr、Ni综合作用下,钢中奥氏体含量较高,经淬火回火后抗拉强度较高。1Cr17Ni2不锈钢性能应综合考虑热处理工艺与化学成分的变化。     

金属热处理工艺过程对温度测量的要求

金属热处理是指借助于一定的热作用,有时并兼之以化学作用和机械作用,使金属合金内部的组织和结构发生改变,从而获得某些所需要性能的工艺操作.热处理工艺是使各种金属材料获得优良性能的重要手段.     

浅谈模具的寿命失效与热处理

本文用实例及数据说明热处理中淬火、退火、回火、调质和精化选优热处理工艺等对模具寿命与失效的影响作用及效果。     

韧化及湿热处理对大米淀粉理化特性和微观结构的影响

针对目前鲜有的韧化和湿热处理对大米淀粉改性效果的对比研究,本文采用韧化及湿热处理大米淀粉,对比分析韧化处理和湿热处理对大米淀粉溶解度、膨胀度、消化性、糊化特性、微观结构及晶体结构的影响。结果显示,经韧化处理后,淀粉溶解度、膨胀度及还原糖释放率上升,凝胶强度升高,淀粉更易于糊化,但热稳定性降低;而经湿热处理后,淀粉溶解度、膨胀度和还原糖释放率明显降低,糊化凝胶强度减小,且更难于糊化,但淀粉的热稳定性提高,回生性降低。X-衍射分析表明,处理后大米淀粉依然为\     

金属针布专用钢丝球化退火工艺研究

对SWRH72B、金属针布专用合金钢A和B 3种钢丝的球化退火工艺进行研究。结果表明:Φ2.15 mmSWRH72B钢丝的最佳球化温度为(700±5)℃,保温时间在120 m in左右;Φ3.50 mm合金钢A和Φ3.80 mm合金钢B钢丝最佳球化温度都为(710±5)℃,前者保温时间为160~180 m in,后者为180~240 m in,退火后碳化物球粒度都可以达到3.5~4.0级。     

特粗硬质合金制备工艺的开发

通过控制球磨时间,球料比及保持WC粉原有碳含量,采用结晶完整性好的WC粉开发出性能优异的特粗晶硬质合金。结果表明,采用结晶完整性好,费氏粒度为30μm的碳化钨粉末为原料制备合金,可以制备出WC晶粒度达到8μm,物理性能优异的WC-Co硬质合金。     

退火温度对聚合酶链式反应焓值的影响

在聚合酶链式反应(PCR)热循环中,退火温度的选取至关重要,该因素的稍微变化对PCR扩增会产生很大的影响,导致整个PCR的热现象变化.通过差示扫描量技术(DSC)研究HBV在不同退火温度时焓值随循环数的变化.结果表明:PCR扩增在变性阶段吸热,在退火和延伸阶段放热,每一个PCR循环呈现放热效应,同时退火温度高导致平台期的前移和焓值的降低,53℃退火最佳.     

用气流粉碎分级法对超细WC粉末研磨

超细硬质合金具有高硬度、高耐磨性的优异性能,保证超细硬质合金的晶粒度小而且均匀的一个关键因素就是以粒度细小、分布均匀的超细W C粉末为原料。在超细W C粉末的制备过程中,对从氧化物还原、碳化后得到的W C粉末的后续处理非常重要,目前普遍采用的是球磨粉碎,但是经过机械方法粉碎后的超细粉末,很难使物料达到所需粒度要求,产品往往处于一个较大的粒度分布范围。文中讨论了一种新型的粉碎技术——气流粉碎分级技术,它兼有气流粉碎和气流分级,使得到的粉末在气流粉碎下细化、在气流分级下减小其粒度分布。气流粉碎分级技术是当今世界原材料加工技术的重要方面,将其应用于超细硬质合金的制备中有很重要的实际意义。     

塑性变形对球化退火碳化物形态及分布的影响

研究金属针布专用合金钢丝拉拔变形后,球化退火工艺对碳化物形态及分布状态、拉拔变形量对球化退火组织的影响。结果显示:随着拉拔量的增加,其球化效果越来越好,球粒状碳化物的均匀性和圆整度有了明显改善;较大拉拔塑性变形后钢丝进行球化退火,其退火效果变化不明显,球状碳化物的均匀性和圆整度已经稳定。     

冷镦线材的退火工艺

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。     

硬质合金高压熔渗制备聚晶立方氮化硼复合片

在高温高压条件下（HPHT,5.2GPa,1450℃）,通过硬质合金基体的高压原位熔渗法,制备了质地均匀的Φ15×5mm的聚晶立方氮化硼（PcBN）复合片。采用扫描电子显微镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）、能谱仪（EDS）等考察了PcBN复合片的组织形貌及物相成分,并对其界面复合机理进行了探讨。实验结果表明,硬质合金（WC-Co）基体中WC及Co通过熔渗扩散到立方氮化硼（cBN）层,通过WC、MoCoB、Co3W3C等粘结相,实现了PcBN复合片的界面复合,PcBN层形成致密的＂混凝土＂结构。     

自卷曲复合长丝PET/PTT纺丝工艺及性能

根据PET、PTT聚合物的特点,介绍了PET/PTT复合长丝的纺丝成形工艺,测试分析了PET/PTT长丝的截面与纵向形态、卷曲形态、热收缩率及其拉伸力学性能。实验结果表明：制得的PET/PTT长丝是以PET和PTT平行并列的双侧结构构成的复合长丝;该长丝经热处理后形成了永久性三维卷曲形态及结构;沸水处理后PET/PTT复合长丝的初始模量、断裂强度有所降低,断裂伸长增大;该复合长丝中PET与PTT的比例对其卷曲性能、弹性回复率、拉伸力学性能、沸水收缩率等都有较大的影响。     

韧化处理对山药粉理化性质及结构的影响

通过对山药粉进行韧化处理,研究水分含量和处理时间对山药粉溶解度和膨胀力、黏度特性、热力学性质、结晶及结构特性的影响。韧化处理后山药粉的溶解度和膨胀力均显著(P<0.05)降低,溶解度从6%降至2.2%,膨胀力从3.93 g/g降至2.47 g/g。韧化处理后山药粉的峰值黏度、谷值黏度、崩解值、最终黏度、回生值均显著(P<0.05)降低。差示扫描量热仪(Differential Scanning Calorimeter,DSC)结果表明,韧化处理后山药粉的糊化温度升高,热焓值无显著变化(P>0.05)。X射线粉末衍射仪(X-ray Diffractometer,XRD)结果表明,韧化处理后的山药粉结晶型由C型变为C+V型,结晶度增加,其结构较原山药粉的更稳定。傅里叶变换红外光谱表明,韧化处理后吸收峰的位置没有改变,结构有序度升高。韧化处理提高了山药粉的结构稳定性,并使其理化特性得到较好的改善。