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转炉两步脱氧工艺研究 总被引:2,自引:2,他引:0
针对在转炉出钢过程中依次加入不同脱氧能力元素的一步脱氧法,研究应用了在出钢过程中加入CaC2+SiC廉价脱氧剂、合金微调站喂铝线脱氧的两步脱氧工艺。研究表明,这种脱氧方法可使Q235、H08A、HRB335、SS400、ASTM1008等钢种的w(O)精确控制在10×10-6,w(Als)在0 001%~0 003%。扫描电镜的检测结果表明,在这种工艺条件下形成的液态复合夹杂mMnO·nAl2O3 ·5SiO2,可使小方坯连铸的中间包水口堵塞率下降94 85%,并且钢水中氮的质量分数降低20%~60%,脱氧成本下降6 97元/t。 相似文献
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Fe-Al-Mg脱氧剂对SS400钢板材纯净度和性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
在150 t转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩-LF精炼-72.0~92.5 mm板坯连铸-2.75~5.50 mm带材连轧工艺生产中,试验了在转炉出钢时使用Fe-Al-Mg(2.5%Mg,60%Al)脱氧剂对含0.17~0.22C的SS400钢薄板坯纯净度和力学性能的影响。结果表明,用Fe-Al-Mg复合脱氧剂所生产的板材中的夹杂物数量(硅酸盐夹杂0.5级)和尺寸较用Fe-Al脱氧剂生产的板材中夹杂物数量(硅酸盐夹杂3.0级)和尺寸大幅度降低;前者抗拉强度较后者提高10~20 MPa。 相似文献
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钢帘线用高碳钢(82B)氧化物夹杂控制热力学 总被引:9,自引:1,他引:8
用热力学方法预测了高碳帘线钢 (82B)中强脱氧元素的含量与各阶段脱氧产物组成之间的关系。指出在合金化阶段当钢中w ([Al]) <3× 10 - 6 时 ,一次脱氧产物为具有良好变形能力的锰铝榴石 ,相应的一次脱氧产物析出量小于 10 %。钢液在冷却和凝固阶段析出的脱氧产物组成决定于钢液中钙和铝的相对含量 ,控制钢液中w ([Al]) <3.5× 10 - 6 就可避免析出Al2 O3。这时的二、三次脱氧产物组成随钢液中钙含量的高低可分别为假硅灰石、钙斜长石或莫来石。 相似文献
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Al作为炼钢脱氧剂单独脱氧时易烧损,导致利用率较低;同时,其脱氧产物Al2O3熔点高,形状不规则,不易在脱氧过程中上浮排出,造成水口堵塞,恶化钢材质量.为了提高铝的脱氧效率,同时使脱氧产物Al2O3能快速从钢液中上浮排出,本文研究了一种以金属铝为有效脱氧组分,低熔点氧化物渣系为载体的新型复合脱氧剂.实验表明,使用该脱氧剂不仅可以保证钢液中溶解氧的质量分数在10×10-6以下,而且脱氧后钢中Al2O3夹杂物与纯Al脱氧相比尺寸更小、数量更少,较显著地提高了钢材的纯净度,具有良好的脱氧效果. 相似文献
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在分析SiC的脱氧性质、溶解特性等冶金性能的基础上,结合部分钢铁企业应用SiC脱氧剂的实例,分析了SiC脱氧剂在钢铁冶炼过程中脱氧合金化、精炼脱氧及钢水提温的冶金性能及机理。SiC在脱氧合金化过程中,脱氧反应迅速,能使钢液增Si、增C,净化钢液,提高钢水流动性,并且能提高合金收得率,降低炼钢成本。 相似文献
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60Si2Mn(A)弹簧钢的脱氧工艺 总被引:8,自引:3,他引:5
为了提高60Si2Mn(A)弹簧钢的质量,在LF精炼中进行了不同脱氧工艺的脱氧试验。结果表明:采用铝预脱氧、钡合金终脱氧及夹杂物变性脱氧工艺可使弹簧钢的氧含量降低到15×10-6以下,氧化物夹杂中Al2O3的比例小于40%。 相似文献
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本文介绍连铸中间包更换操作的主要工艺参数及其试验结果。试验结果表明:中间包快速更换技术,操作简单、技术经济效益好,是实现全连铸车间的必要措施。1概况连铸生产就要充分发挥连铸机"连"的优势,使其多炉连浇.70年代中期,国外已把发展多炉连浇技术作为提高钢水收得率及提高连铸机生产率和节约能源等的重要措施。 相似文献
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转炉静态控制是转炉计算机的基本控制方式,副枪动态控制是以静态控制为基础。转炉炼钢采用静态模型(终点控制模型、供氧模型、造渣模型、底吹模型)和动态模型(脱碳速度模型、钢水升温模型和冷却剂加入量模型)可减少炉口压力偏差,提高煤气回收量。 相似文献
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河台金矿云西矿床作为多源热液糜棱岩型金矿床, 在糜棱岩形成过程的中后期由韧性剪切变为张性剪切而产生的一系列控矿和容矿构造对矿体的形成有重要的作用。这些构造对矿体的产出空间、位置和产出形态起着控制作用, 研究其规律为今后探矿将具有指导意义。 相似文献
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介绍了测量系统和测量系统分析(MSA)的概念及意义,重点阐述了开展测量系统的重复性和再现性分析的步骤和方法,以钢中磷元素成分分析的测量系统的重复性和再现性分析为例,介绍了运用Minitab软件对钢中化学成分分析系统进行测量系统分析的新方法及应用。 相似文献
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对唐钢干熄焦装置环境除尘系统在生产运行中产生故障的原因进行了分析,结合实际对除尘系统的设备进行改造,取得了良好效果。 相似文献