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采用宏观断口检查、金相分析、化学成分分析等方法对H13钢芯棒淬火裂纹成因进行了具体分析,结果表明芯棒裂纹是由于芯棒本体存在带状组织、疏松、夹杂等缺陷,同时淬火冷却不均匀从而导致淬火过程中应力过大使芯棒失稳开裂,并提出了改进措施. 相似文献
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对被油污染的PAG水溶性淬火介质而言,当油量增加,被乳化的PAG分子增多,其相应的低温冷却速度随含油量的增多而提高,当含油量超过8%时,抽与PAG水溶液的乳化接近饱和,冷却速度趋于平稳。被油污染的PAG淬火介质,经过85℃加热破乳分离,可以将油从中分离出去,其冷却特性可以得到基本恢复。 相似文献
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尹文艳 《金属材料与冶金工程》2014,(3):3-4
45钢在预定温度淬火实验后通过在不同浓度(8%、10%、12%、14%)的氢氧化钠(NaOH)溶液快速冷却,试样经过表面处理后,证明45钢在10%NaOH淬火介质中淬火后,平均硬度达到56.1HRC,金相组织比较均匀。表明45钢在10%NaOH快速冷却后,试样的综合力学性能和切削加工性能都有所提高,大大降低了生产成本。 相似文献
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H13钢常规淬火温度为 1 0 50℃ ,提高淬火温度到 1 1 0 0℃时 ,可使H13钢的σ1、σ0 .2 及热疲劳性能提高 ,有利于延长H13钢热作模具的使用寿命 相似文献
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通过对H13电炉大截面锻材球化退火料显微组织检验,横向室温拉伸和冲击韧性检验,五害和气体元素分析,并用北美压铸协会高级H13钢验收标准进行对比分析,显示材料球化殊光体呈细小均匀分布,见不到碳化物网和贝氏体针。显微带状偏析达到“优质”档次,轻微的偏析带上见不到链状一次碳化物。材料的五害和气体元素含量很低,材料延展性和韧性俱佳。大部分指标接近高级H13钢验收标准,综合水平与钢包精炼相当。 相似文献
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H13钢退火后的金相组织对材料的使用性能有很大影响,在此研究了H13钢退火后的网状碳化物和淬火后的横向冲击性能之间的关系。 相似文献
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通过跟踪H13钢不同冶炼过程夹杂物演变规律,结合热力学计算,确认了中南股份H13钢洁净度差的主要原因。通过采取提高转炉出钢碳含量、优化炉后铝合金加入量、改善LF炉底吹氩气控制、延迟RH真空处理时间、取消钙处理等工艺措施,实现了高洁净度H13钢的连续生产,满足了韶钢H13钢高纯净度的质量控制要求。 相似文献
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利用Gleeble1500热模拟试验机对H13模具钢在650-800℃温度范围,0.1-20s-1应变速率下的热压缩变形行为进行了研究,并得到了该材料在20-650℃范围内的弹性模量,建立了H13钢的有限元模型;通过高温拉伸实验和通用斜率法建立了H13钢的应变-低周疲劳寿命关系;结合有限元方法提出了一种预测H13钢制铝型材挤压模具低周疲劳寿命的方法,并在此基础上得到了工艺和结构参数对模具疲劳行为的影响规律。结果表明:疲劳应变损伤值随着挤压速度的增加以及模桥根部圆角半径的减小而增大,其中结构参数为关键影响因素。最后通过生产实际验证了该方法的可靠性。 相似文献
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对H13钢试样进行了退火试验,对退火前后试样进行了硬度测试及扫描电镜和能谱分析。分析了H13钢热轧材硬度不均匀性的形成原因。结果表明,低倍“黑斑”区域硬度平均值为91.43HRB,比正常区域高7.53%;“黑斑”区域主要由“白斑”和“黑色质点”组成,“白斑”化学成分主要是铁,“黑色质点”主要成分为合金碳化物;H13钢试样经退火后,原“黑斑”区域硬度明显降低,从190.2HB下降到168.26HB,退火后“黑色质点”尺寸变小,其碳质量分数大幅度降低,从80%下降到15%;H13钢热轧材硬度不均匀主要是由于钢液凝固过程中成分不均匀所致。 相似文献