球铁阀体铸件浇注系统设计

通过实例介绍如何应用Experto-View Cast软件进行铸造工艺设计并与原有设计方法作对比。通过对金属液充型和凝固过程的数值模拟进行铸造工艺设计,实现了铸件补缩系统以及浇注系统的设计和优化,得到了无缺陷铸件的铸造工艺。实际生产证明了利用计算机软件取代传统的工艺设计方法能够节省铸造时间和提高废料回收率。     

基于浇口杯补缩的横浇道型浇注系统设计

在熔模铸造横浇道型浇注系统中,浇口杯是比横浇道更为重要的补缩源,因此在立足于浇口杯为补缩源、横浇道和内浇道为浇注补缩通道的基础上,开发了适用于熔模铸造横浇道型浇注补缩系统设计的新设计方法,在详细分析了浇口杯的实际补缩情况后,建立了相应的数学补缩模式和不同浇口杯的铸件组许用铸件总质量表,并具体介绍了设计计算过程。     

浇注系统和冒口联合补缩消除球铁镶圈铸件缩孔缺陷

锻压机用球铁镶圈铸件,牌号QT450-10,外径φ2 364mm,内径φ2020mm,厚120mm,重995kg。为了防止铸件产生铸造缺陷,运用均衡凝固理论,采用顶注、内浇道分散引入、浇注系统和冒口联合补缩工艺。直浇道φ80mm;双向梯形横浇道,上底35mm,下底45mm,高50mm;内浇道宽50mm,厚8mm,长10mm,共24只。在浇注系统的对面安放侧冒口1只,直径φ180mm,高350mm;冒口颈宽220mm,厚20mm,长10mm,用于溢流和补缩。经批量生产验证,铸件内无缩孔、缩松缺陷,上表面无渣孔、气孔缺陷,工艺出品率81%。实际证明：采用均衡凝固理论设计球铁圈形铸件的补缩系统是可靠的。     

轮形铸铁件补缩式雨淋浇注系统的设计

采用上雨淋浇注系统生产轮形铸铁件,将直浇道、横浇道当冒口,内浇道(雨淋孔)当冒口颈,采用均衡凝固收缩模数法设计其尺寸,浇口兼作冒口,完成充填与补缩双重作用.对材质为HT250,轮廓尺寸φ600 mm×601 mm,轮缘厚61 mm,轮毂厚71 mm,轮辐厚50 mm,重920 kg的BA36050皮带轮,采用直浇道φ50 mm,横浇道50/60 mm×55 mm,内浇道(雨淋孔)φ20 mm(5只)的浇注系统.经批量生产验证,铸件无铸造缺陷,达到技术要求,工艺出品率97%,成品率大于97%.     

设计合理的浇注方案以保证充填和补缩--熔模铸件铸造方案设计系列讲座之一

合理的浇注速度和静压头、型壳透气性、浇注时的金属液温度和型壳温度、避免浇注时型壳憋气、避免浇注中途停顿以及保证充填平稳等是保证充填的重要影响因素。避免铸件出现缩孔(松)的措施有缩孔转移和缩孔分散两种措施，应根据不同铸件结构合理应用。     

细纱机箱体铸铁件顶雨淋浇注系统充填补缩一体化设计

FA528型细纱机箱体铸件,材质HT200,轮廓尺寸840 mm×736 mm,主要壁厚12 mm,最大壁厚30 mm,重236 kg,呋喃树脂自硬砂型.用大孔出流理论设计浇口杯一内浇道二单元顶雨淋浇注系统,用均衡凝固收缩模数法核算浇注系统的补缩能力.设计结果：长盆形浇口杯上宽60 mm,下底宽30 mm,长430 mm;下设7只φ14 mm雨淋内浇道,在浇注系统的对侧设置溢流排气冒口.经3 800件批量生产验证,铸件没有冷隔、浇不足、缩孔、气孔类铸造缺陷.表明采用均衡凝固收缩模数法计算铸件的补缩是实用、可靠的.     

运用均衡凝固模数法设计铸铁箱体补缩式浇注系统运用均衡凝固模数法设计铸铁箱体补缩式浇注系统

轧环机下箱体，材质HT250，重9500kg，轮廓尺寸4100mm×2500mm×577mm，干砂型，冲天炉熔炼。运用均衡凝固模数法设计补缩式顶注雨淋浇注系统，以大孔出流作充填校核。采用2个浇包同时浇注，2套独立对称的浇注系统，设计结果为：直浇道φ80mm，横浇道56／60mm×50mm，18只内浇道φ18mm，浇注温度1320-1380℃。浇注出的铸件形状完整，机加后没有缩孔、缩松、夹渣、气孔等缺陷，工艺出品率93％。表明均衡凝固模数法设计补缩式浇注系统是实用的。     

轮形铸铁件浇注系统与冒口联合补缩设计

采用半环形横浇道、内浇道径向引入.在浇注系统的对面安放侧冒口.直浇道、横浇道、侧冒口的大小采用模数计算法确定.用这种浇注系统和冒口联合补缩的工艺形式,生产中型(重85 kg)灰铸铁制动轮和球铁齿轮,消除了铸件缺陷.获得了内在和外在质量都高的轮类铸件,铸件合格品率98%～100%,铸件出品率85%以上.     

再谈浇注系统的补缩作用

从浇注位置、浇口尺寸、浇注时间几个侧面研究了浇注过程在大型铸铁件补缩中的能动作用;指出合理的设计浇注系统和浇注工艺,是实现大型铸铁件补缩的有效途径。     

熔模铸造航空件浇注系统设计和实践

在非真空中频感应电炉熔炼、浇注的工艺条件下,为了满足荧光检查和X-射线检查要求,根据铸件结构特点,采用多组元结构、底注式联合浇注补缩系统;同时采取高-低-快的组合浇注工艺(型壳浇注温度为1 050℃,钢液浇注温度为1 580℃,浇注速度为3～4 m/s).铸件通过压力为300 kPa,时间超过60 s气压试验,不泄漏,一次合格率高达95%.     

再论汽车球铁件的补缩工艺设计

对S I Karsay的球铁铸件浇冒口设计理论和均衡凝固技术进行了深入的比对分析.结合生产实例说明:S I Karsay的补缩理论已经包含了均衡凝固技术的核心要点,而且明确提出了各种补缩类型和方法的选用条件,而均衡凝固却模糊和避开这些十分重要的选择条件,认为其所提出的核心要点适用于所有条件下铸铁件的生产,从而产生谬误,引起误导.     

超超临界汽轮机中压外缸铸件浇注系统的设计

介绍了中压外缸铸件的结构以及其浇注系统设计.采用半开放式浇注系统,最小截面设置在分直浇道,各组元截面积比为F直1∶F横1∶F直2∶F横2∶F内=1.2∶1.34∶1∶1.07∶ 1.24;内浇道做成宽度逐渐扩大形,开设在下型3只轴孔处.采用华铸CAE凝固模拟软件分析浇注动态过程,结果表明充型较为平稳;铸件尺寸检验和UT检测显示铸件符合客户要求.     

一种定向凝固叶片浇注系统的研究

通过对某发动机低压涡轮工作叶片定向凝固用浇注系统的设计和研究,找出了浇注系统影响铸件定向凝固质量的因素,确定了可获得较高铸件合格率的设计方案.研究表明:在定向凝固浇注系统设计中,叶片分布方式和引晶位置直接影响到叶片定向凝固柱状晶生长状态和组织致密程度;叶片呈环形均布形成的温度场有利于柱晶沿[001]方向生长,呈扇形均布的组合方式不利于柱状晶定向生长.     

复杂盖形铝合金压铸件的浇注溢流系统设计

针对复杂盖形铝合金压铸件的结构特点,设计出了三种浇注系统方案,利用华铸CAE软件对三种设计方案的有效性进行了模拟,筛选出最佳浇注系统方案,并确定了溢流槽的安放位置,同时对有溢流浇注系统方案也进行了华铸CAE模拟验证.结果表明,设计的6道内浇道和7处溢流槽可保证充型平稳、均匀,除气排渣作用好.通过实际生产应用,获得了满意的效果.     

大型行星架铸钢件浇注系统设计

对大型行星架设计了三种浇注方案,并用Procast进行仿真模拟,经过对比分析最终确定选用横浇道单侧布置,内浇道单侧切向布置的方案,钢液在型腔内的充型平稳,效果好。     

YJ231接装机后墙板铸铁件浇注系统当冒口的补缩和溢流排渣设计

YJ231接装机后墙板铸铁件,材质HT200,轮廓尺寸1102mm×962mm×34mm,重200kg,干砂型,表面质量要求高,6个面均需机加工。为获得无夹渣、夹砂、缩松、气孔等缺陷铸件,采用均衡凝固浇注系统当冒口,浇注和补缩一体化设计方法:1只直浇道φ40mm,双向横浇道截面梯形32mm×44mm×50mm,4只内浇道80mm×7mm搭接在铸件顶面,设2只溢流排渣冒口φ50mm×60mm,8只出气冒口φ20mm。墙板实际浇注时间28s,与计算值吻合。生产实践证明,运用均衡凝固浇注系统当冒口浇注、补缩和溢流排渣工艺稳定可靠。     

底注式浇注系统引起的局部过热对板铸件凝固过程的影响

本文通过实浇测温法,研究了底注式浇注系统所引起的局部过热对铝合金板铸件凝固时温度分布、温度梯度分布及实际模数的影响规律,提供了影响规律表达式,可供铸造工艺设计时参考。