9Cr-1Mo-V(P91)钢焊接及热处理

9Cr-1Mo-V钢属于马氏体耐热钢,具有高的屈服强度,好的冲击韧性和高温蠕变性能,但淬硬倾向大,焊接时容易产生冷裂纹,焊接接头韧性下降.本文从焊接材料、预热及层间温度控制、焊接、马氏体转变、焊后热处理等方面对9Cr-1Mo-V钢的焊接及热处理工艺进行了分析和研究.     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720℃、760℃、800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下的试样进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范可以提高P91＋TP347H异种钢焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度没有大的影响。经热处理后的焊接接头试样比未经热处理的具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TFr347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后760℃×2h空冷时效处理。     

T/P91钢及其焊接、焊接热处理、无损检测工艺要点

T/P91钢是用钒、铌元素微合金化并控制氮元素含量的9%Cr-1%Mo系低碳马氏体型钢,在560℃~610℃温度范围内具有优异的高温强度和蠕变性能,同时具有良好的抗腐蚀性、抗氧化性和耐高压氢气性能,广泛应用于电厂锅炉中的过热器和再热器管道,和蒸馏、裂化装置及炼油厂内高温、高压、临氢设备的建造。T/P91钢通过合理的合金设计、先进的冶炼技术和严格的热处理保证其优异的高温性能。工程焊接要点为焊前预热、焊后热处理控制、焊接线能量控制,及焊接材料和最终无损检测方式的选择。对T/P91钢及其焊接、焊接热处理和无损检测的工艺要点进行归纳分析。     

9%Ni钢及其在LNG储罐建造中的焊接

9%Ni钢是含镍量为8.5%~10%Fe-Ni系低碳马氏体型超低温钢,在-196℃具有优异的强韧性,广泛应用于大型液化天然气储罐等低温设备的建造。9%Ni钢通过合理的合金设计、先进的冶炼技术和严格的热处理保证其优异的低温韧性。克服了在大型LNG储罐建造过程中主要出现的弧坑裂纹、横焊打底焊道贯穿裂纹和气孔等焊接缺陷。结合大型LNG储罐工程建设实例,对9%Ni钢及其焊接工艺和焊接工艺评定要点进行归纳分析。     

SUS630高强度马氏体不锈钢的焊接试验

SUS630马氏体沉淀硬化不锈钢具有和304型不锈钢相同的耐蚀性能,强度高、韧性好、加工性能好。但该类钢组织与性能对化学成分和热处理制度十分敏感,焊接性能和冷加工性较差。在透平压缩机一级叶轮试用此材料,根据要求对SUS630钢的焊接进行了可焊性试验,取得了满意效果。     

SA-612焊接工艺研究

SA-612钢属于C-Mn-Si系高强钢,主要用于中、低温压力容器。通过对SA-612材料的焊接工艺及热处理工艺进行研究,总结出SA-612材料的焊接工艺及热处理工艺,为实际生产提供了理论指导。     

9%Ni钢及其在LNG储罐建造中的焊接简

9％Ni钢是含镍量为8．5％～10％Fe—Ni系低碳马氏体型超低温钢,在-196℃具有优异的强韧性,广泛应用于大型液化天然气储罐等低温设备的建造。9％Ni钢通过合理的合金设计、先进的冶炼技术和严格的热处理保证其优异的低温韧性。克服了在大型LNG储罐建造过程中主要出现的孤坑裂纹、横焊打底焊道贯穿裂纹和气孔等焊接缺陷。结合大型LNG储罐工程建设实例,对9％Ni钢及其焊接工艺和焊接工艺评定要点进行归纳分析。     

08Ni3DR低温解析塔器焊接及热处理

3.5%Ni材料作为-100℃低温解析塔的主体材料,主要由国外进口。为适应国产化进程,本文取样国产材料通过大量焊接及热处理工艺性试验,研究了热处理工艺参数对材料力学性能和组织的影响;研究并确定了08Ni3DR~([1])钢的焊材选用、焊接规范、焊后热处理工艺,制定出合理可行的08Ni3DR低温钢的焊接工艺,为08Ni3DR低温钢的焊接提供了的技术支持。     

奥氏体不锈钢与铬钼耐热钢管道焊接工艺

通过沙特satorp项目奥氏体不锈钢与铬钼耐热钢(以TP347与P22为例)的焊接实例,从不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接性分析、焊接工艺措施、焊接方法、焊接材料选择、坡口制备、焊前预热及焊后热处理、焊接工艺评定、主要操作及质量控制要点和不同焊接工艺措施对比等方面进行了论述,以此确定合理的不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接工艺,解决不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接问题。     

钢制安全壳用SA738 Gr.B钢焊接工艺性能研究

SA738 Gr.B钢是核电钢制安全壳用钢主要材料之一,其含碳量低,具有良好的力学性能,常用于钢制安全壳拼焊。由于SA738 Gr.B含有一定量的Cr、Mo等元素,焊接时可能会有淬硬、冷裂、热应变脆化等问题的发生,本研究对焊态和热处理态的试板进行拉伸、弯曲、冲击、化学分析、宏观金相、微观金相和落锤试验。通过试验研究,SA738 Gr.B钢选用正确的焊接材料、合理的焊接工艺参数和热处理规范,可以得到良好的成型效果,并且焊接接头的力学性能均能满足试验要求。     

国产9％Ni钢焊接性能的试验研究

通过焊接冷裂纹敏感性试验、焊接线能量及焊后热处理性能试验,并综合了手工电弧焊焊接接头的综合力学性能试验评价,说明国产9％Ni钢具有良好的焊接性能。     

球罐用B610CF钢板冲击与断裂性能试验研究

针对宝山钢铁股份有限公司开发的B610CF钢板及其焊接接头的冲击及断裂性能进行了系统的试验研究.结果表明:钢板调质状态和调质+消除应力热处理状态在- 20℃时都具有较高的冲击性能,钢板和焊接接头在- 20℃时都有着良好的断裂韧度,该钢用于- 20℃以上工况的球罐是完全可行的,所用焊接材料与母材匹配且焊接工艺合理.     

ASME SA537 CL1封头冲压热处理工艺探讨

ASME SA537 CL1是美标压力容器用碳锰硅钢板,具有良好的低温性能,广泛应用于石油、化工、锅炉等行业压力容器的制造。其作为封头用钢板经过封头热成型、恢复性能热处理及容器的焊后热处理等热加工过程后,原有的良好的低温强度和韧性会有不同程度的下降。在封头冲压后,按照标准中要求的热处理状态制定工艺进行热处理,所得到的封头低温韧性不佳,封头验证试板的低温冲击性能无法满足设计及标准的要求。通过优化改进封头冲压后的热处理工艺,有效地保证了封头的低温性能,但新的热处理工艺又有悖于标准的要求。本文就此提出了看法和观点,为类似材料封头冲压后的热处理工艺的制定提供借鉴。     

铁素体——奥氏体型双相不锈钢的焊接性

论述了双相不锈钢的焊接特点，奥氏体相占优势的含氮高镍双相钢焊缝具有良好的综合性能，采用小规模多层多道焊工艺，是提高焊接接头性能的有效途径。     

大型球罐用厚板09MnNiDR焊接工艺评定试验研究

通过对09MnNiDR材质焊接性的分析,选择合适的焊材,设定并严格遵守焊接规范,针对我公司承接的某大型球罐的技术要求,进行了焊接工艺评定试验。对焊接试板进行了不同热处理规范下的强度、硬度、塑形、韧性及宏观检测测试,测试结果表明3G及1G+4G位置利用W707DRQ焊条焊接之后焊接接头各项性能均符合规定且低温冲击韧性有较大富裕量。焊接位置及热处理保温时间对焊接接头强度及冲击韧性有一定的影响,随着保温时间的延长焊接接头韧性得到改善。     

焊接技术在输油气管道施工中的应用

本文从输油气管道钢的焊接性入手,对管道工程的焊接技术进行研究;介绍了输油气管道焊接施工的各种方法和设备,并对各种焊接方法的优缺点进行了说明;介绍了输油气管道用各种焊接材料的特点及作用;从焊接接头坡口形式、预热与层间温度、焊接线能量、后热处理及热处理等方面入手,分析了输油气管道钢的焊接工艺。     

金属材料热处理工艺与技术分析

金属材料具有塑性好、韧性强、耐腐蚀性好和强度高等性能,能够在很多领域中发挥重要作用。为了使得金属材料发挥更好的应用效果,使用热处理工艺对其进行处理,有助于进一步提高金属材料的综合性能。文章主要分析金属材料热处理工艺和技术,首先对金属材料及热处理工艺进行简要分析,然后分析热处理工艺对金属材料的影响,只有使用科学、合理的热处理工艺,才能使得金属材料的综合性能更加完善。文章还分析了几种金属材料热处理技术,比如激光热处理技术、热处理CAD技术、真空热处理技术等。随着科学技术的发展,热处理技术变得更加先进和完善,对金属材料进行加工处理将会具有更好的效果。     

16MnDR钢制低温压力容器焊接工艺控制方法解析

从分析16Mn DR钢的主要化学成分及力学性能着手，分别探讨焊接输入对产品焊接质量的影响，明确焊后热处理工艺在消除残余应力方面起到的重要作用，加强整个焊接过程的控制等。基于焊接工艺评定过程选出一套可以确保低温压力容器焊接质量的工艺参数，经测试证实优选的焊接工艺能使16Mn DR钢低温压力容器焊接质量得到一定保障，希望能对低温压力容器生产制造提供一些参考。     

SA-336 F22 Cl.3钢焊接热处理工艺研究及应用

对SA-336 F22 Cl.3钢的焊接热处理工艺展开分析,通过钢材的焊接工艺评定试验,取得了质量可靠的焊接接头,掌握了SA-336 F22 Cl.3钢的焊接要点。最终确定了合理的焊接及热处理工艺参数,并在产品制造中应用,获得了满意的使用效果。     

9Ni钢LNG燃料罐的制造工艺研究

以某公司制造的9Ni钢液化天然气(LNG)燃料罐为例,对9Ni钢的材料性能、焊接性能、热处理性能及9Ni钢大型薄壁储罐的制造工艺加以论述,为同类产品的制造提供参考。