往复泵吸入特性理论计算及分析

在文献[1]的基础上,理论分析了在不同吸入工况下,单缸往复泵缸套内液流的运动规律,及其对泵吸入状态的影响。提出了用吸入判定系数K、液流曲线f与吸高Z,共同判定泵吸入状况的理论,并举例加以说明。     

往复泵吸入特性理论计算及分析

多年来往复泵吸入标准一直遵循[苏]叶斯曼的最大允许吸高(Z)公式,式中认为只要Z≤Z_o(临界吸高),泵就能保证正常吸入;若Z>Z_o,泵则不能保证正常吸入。实际情况并非完全如此,例如[美]密逊公司认为,Z>Z_o时泵缸内不会马上发生汽化现象,只要水击压力不是很大,液流在吸入冲程内追上活塞,同样能保证泵的吸入和排出。为此,文章分析了这种情况下缸内流体的运动规律,水击产生的时间、大小以及保证正常吸入的条件,提出判定系数K和流体曲线f的新概念。     

传统计算循环压耗方法局限性探讨及改进方法验证

近年,随着西北缘玛湖地区勘探开发进程加快,经不断的实践探索发现钻井过程中准确确定循环压耗可以有效地降低井下复杂事故发生率,提高安全钻进效率。在过去深井或超深井作业中,利用传统计算模型确定循环压耗存在较大误差[1]。因此,合理的改善该地区循环压耗计算方法具有重要意义。通过改进传统方法,利用幂律流体模拟钻井液,推导出圆管和环空中幂律流体的雷诺数公式以及环空中层流时的压耗计算模型,利用该模型在确定深井循环压耗时计算简单,准确率高,误差低,为安全钻井、增大钻头压降等提供理论指导。经现场应用发现该计算模型可有效降低循环压耗误差。     

渗透率的理论计算方法

目前,没有一种直接的渗透率计算方法,测井数据输出的渗透率均为统计方法所得,不但误差大,而且区域局限性也强,给测井解释带来很大困难。本文试图寻找一种理论性强,适应范围广的渗透率计算方法。经与岩心分析资料对比表明,文中所提理论模型十分逼近理论模型十分逼近实际情况,具有很好的实用性。     

页岩有机质特性参数测井计算方法及适用性分析

页岩气储层矿物组成分复杂,富含有机质。测井解释评价主要是针对页岩极低孔低渗,具有很强的非均质性和各向异性的特点,对反映页岩特征的有机碳含量、热成熟度指数、含气量、脆性指数等关键参数的计算方法及适用性进行研究,总结不同页岩地层特点的影响因素及适用条件,形成页岩气储层综合评价方法。绘制的页岩解释处理软件,处理结果和岩屑、岩心分析对比结果一致性较好。主要参数定量评价成果为试气层段优选,压裂方案制定,资源评估等后期勘探开发方面的工作提供技术支撑。     

球形封头外压失稳计算方法评述

阐述球形封头在外压下发生弹性失稳，临界压力的几种计算方法，并与实验结果进行对比。并对现行标准ＧＢ１５０中外压球形球头临界压力的计算方法提出了看法。     

外压圆筒的计算设计方法探讨

本文从计算设计角度出发,利用现有的理论文献推导出一种适用于各种材料在其设计温度下近似的失稳计算方法。该方法适用范围广,计算程序化。     

承受外载荷法兰受力分析及强度校核计算方法探讨

分析了预紧和操作状态下法兰受力的不同情况，指出对承受外载荷的法兰强度校核，应在分析法兰受力状态的基础上用不同方法进行强度校核，并给出了相应的强度校核计算方法。     

涡轮流量计响应特性的研究

本文简单介绍了涡轮流量计的工作原理和动态特性,通过实验,找出涡轮流量计响应特性的影响因素,温度的变化会引起涡轮流量计金属材料热胀冷缩,几何尺寸的变化会引起涡轮转速的变化,K值也会随之改变,仪表常数和流体的粘滞性也有很大关系,粘度越大,流量的线性范围愈小。反之粘度越小,流量的线性范围愈大。     

涡轮搅拌桨混合时间数值计算

混合时间是表征搅拌槽内流体混合状况的重要参数之一。利用CFD方法计算了单层涡轮搅拌槽内流体混合过程的流动场和浓度场,研究了物料在搅拌槽内的混合过程以及不同监测点位置对混合时间的影响。结果表明,拌槽内物料的混合主要受槽内流体流动形式所影响,混合时间的长短与监测点位置有关,在桨叶附近进行监测所得到的混合时间较短,在液面附近进行监测所得的混合时间较长。在实际生产和试验中,应注意对监测点位置的选取。     

投球分压的理论验证及实例分析

本文从理论上论证了尼龙堵球在分层压裂时的三种受力状态:当惯性力小于拖拽力时使堵球偏离中心流线而趋向孔眼;当使球保持在孔眼口的持力大于由于流动而使之脱落的冲击力时,堵球将坐牢在孔眼上而保证压裂施工顺利进行;压裂停泵后,持力为零,地层流压对球有一个作用力,使堵球从孔眼脱落而回落井底。从实际压裂施工的井温曲线、施工曲线分析中,论证了投球分压的可行性,以及不同种类投球分压的效果差异分析,为采油厂选择投球分压提供了较充足的理论和实际应用依据。     

锥形喷嘴流量系数及水力参数的理论计算方法

通过对锥形喷嘴内流动阻力的分析,推导出锥形喷嘴流量系数的理论计算公式,该公式考试喷嘴结构和流体物理性质及流态的影响,克服以前靠经验取值的不足,具有较为广泛的适用性,计算结果与实验结果基本一致,误差在2．6％以内,并给出喷嘴水力参数和射流水力参数的计算公式,为喷射钻井等工作提供了理论依据。     

电加热集油能耗分析及理论计算方法的修正

电加热集油工艺的应用简化了地面建设模式,有效地降低了地面建设投资。该工艺在大庆油田得到成功应用,但通过调查发现现场实际耗电量与理论计算值有较大偏差,通过分析得出电加热集油能耗理论计算值高于实际能耗的原因是:夏季运行时由于环境温度的升高,使井口电加热器部分停运或降低加热温度,导致井口加热耗电量降低;当环境温度升高时,管线上散热量降低,同时电热管也可局部停运,导致管线保温耗电量降低;由于电热管运行一段时间后,会形成一个稳定的温度场,管道周围的环境温度比理论计算值高,从而导致管道散热量降低。本文结合实际对理论计算方法进行修正,拟合出新的能耗计算方法,即电加热总耗电量=井口电加热器耗电量×0.75+电热管保温耗电量×0.7。修正后的电加热能耗计算数据更接近于实际。     

流变地层中套管外载的计算方法

介绍了流变地层中地层为非线性流变体时套管外载的计算方法及步骤。举例说明，非均匀地应力作用下的地层流变将对套管产生一个大于地应力的非均匀径向外挤力和一个非均匀的切向外载，对套管将产生极大的危害。通过改变套管、水泥环的弹性参数和几何参数可以改善套管的受力状态，这一结论对于流变地层中的套管设计具有重要指导意义。     

外压凸形封头设计计算方法探讨

本文从Karman外压凸形封头弹性失稳临界压力计算式着手,经过分析简化,推导出了球形封头、标准椭圆封头和标准蝶形封头在弹性稳定状况下其壁厚的计算公式,并给出了各式的使用条件。只要满足各自的使用条件,便可直接算出壁厚,避免了图解法的诸多不足。     

液力变矩器全特性的理论计算与分析

以石油钻机用的BSYB-660型液力变矩器为例,阐述了液力变矩器全特性的理论计算方法,并与该型变矩器的实测无因次特性进行对比,从而验证了理论计算的正确性;并就液力变矩器的全特性进行理论分析。     

涡轮膨胀机轻烃回收工艺及其控制方法

涡轮膨胀机在天然气加工中的应用,给气体工业的发展带来了根本性的变化。它使得以回收C_3以上重组分为主要目标的传统工艺转向乙烷回收时代。从而极大地提高了轻烃回收的经济价值,回收了大量宝贵的工业原料。本文将对国外常用的膨胀机工艺及控制方法进行简要评述。