POE-g-MAH对PA66/纳米TiO_2复合材料力学性能及相容性的影响

采用熔融共混法制备了尼龙(PA)66/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)/纳米TiO2复合材料,通过万能材料试验机、冲击试验机、熔体流动速率(MFR)测试仪等研究了POE-g-MAH对复合材料力学性能及MFR的影响,利用Molau实验和FSEM考察了POE-g-MAH与PA66的相容性。结果显示,POE-g-MAH与PA66基体有很好的相容性;随着POE-g-MAH用量的增加,PA66/POE-g-MAH/纳米TiO2复合材料的缺口冲击强度逐渐增加,拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量及MFR逐渐降低;当POE-g-MAH质量分数为12%时,复合材料的综合性能最佳,缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量和MFR分别为20.89kJ/m2,41.15MPa,64.2MPa,1428.15MPa和19.2g/(10min)。     

PA6/ABS合金的研制

以POE-g-MAH为增容剂,应用双螺杆挤出机制备通过熔融共混法制备了PA6/ABS合金,研究了ABS树脂的用量对合金的力学性能的影响。结果表明:在POE-g-MAH存在的条件下,随着ABS用量增大,共混物的拉伸强度逐渐增大,简支梁缺口冲击强度则逐渐减小,而无缺口冲击强度先减小后增大。在混和体系中,POE-g-MAH具有增容和增韧的双重作用。     

高木粉填充量PVC基复合材料性能的研究

研究了CPE和POE-g-MAH的用量对高木粉填充量(100份)PVC基复合材料的力学性能、耐水性、密度和加工流动性的影响。结果表明:CPE能有效提高复合材料的冲击强度和拉伸强度,减小密度,改善耐水性和加工流动性;POE-g-MAH能显著提高复合材料的冲击强度和拉伸强度,改善耐水性。经SEM观察分析,CPE与POE-g-MAH二者共同作用增大了木粉与PVC树脂的相容性。     

POE-g-MAH对PP/PA6/纳米TiO2复合材料力学性能的影响

通过力学性能测试、SEM和DSC分析,研究了马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物（POE-g-MAH）对聚丙烯（PP）/聚酰胺6（PA6）/纳米TiO2复合材料的相容性和力学性能的影响。结果表明：POE-g-MAH显著改善了PP/PA6/纳米TiO2复合材料的相容性,使复合材料在保持与纯PP相当的拉伸强度和弯曲强度的同时,大幅度地提高了其缺口冲击强度和断裂伸长率;PA6对PP基体有异相成核作用,POE-g-MAH的加入进一步促进了这种异相成核作用。     

共聚PA6/66在PA66/GF复合材料中的应用

以共聚尼龙(PA)6/66和POE-g-MAH作为增韧剂,采用熔融共混法对PA66/玻璃纤维(GF)复合材料进行增韧改性,考察两种增韧剂用量对其结晶行为、力学性能、热变形温度(HDT)和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,高用量的POE-g-MAH对复合材料中PA66的结晶有一定阻碍作用,而共聚PA6/66对PA66的结晶性能影响较小;随着共聚PA6/66和POE-g-MAH用量的提高,PA66/GF复合材料的冲击强度明显提高,拉伸强度、弯曲强度和HDT则逐渐下降;与POE-g-MAH相比,共聚PA6/66对拉伸及弯曲强度和HDT的不利影响较小,且略微提高了复合材料的MFR,而POE-g-MAH大幅降低了复合材料的MFR。当两种增韧剂的质量分数均为12%时,共聚PA6/66和POE-g-MAH增韧的复合材料的无缺口冲击强度和缺口冲击强度基本相当,但前者在拉伸强度、弯曲强度、HDT和MFR方面均有更明显的优势。     

紫外光对PVC/MBS共混物性能的影响

研究了紫外光对PVC／MBS共混物力学性能及缺口冲击断面形貌的影响。结果表明：适当紫外光照射有利于提高共混物的冲击强度、拉伸强度，冲击断面出现明显增强的韧性断裂；过度光照射导致冲击强度、拉仲强度降低，断裂面的韧性特征明显降低，呈现很明显的脆性断裂特征。     

POE-g-MAH增韧回收HDPE基木塑复合材料的研究

采用马来酸酐接枝聚烯烃弹性体(POE-g-MAH)对回收高密度聚乙烯(HDPE)的木塑复合材料(WPC)进行增韧改性,研究了POE-g-MAH的加入对木塑复合材料机械性能、硬度、微观形貌的影响。结果表明,随着POE-g-MAH用量的增加,WPC的无缺口冲击强度逐步上升,拉伸强度、弯曲强度和硬度则先上升后下降。当POE-g-MAH的质量分数为6%时,WPC的综合性能最佳,其无缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度分别提高了131.7%、91.1%、46.9%。     

PVC基木塑复合材料力学性能的研究

利用胺类改性剂M处理木粉,研究了改性剂M和力学性能改性剂丙烯腈-苯乙烯共聚(物AS)的用量对聚氯乙(烯PVC)基复合材料力学性能的影响。结果表明:随着改性剂M用量的增加,复合材料的拉伸强度、无缺口冲击强度、弯曲强度以及弯曲模量都呈先上升后下降的趋势,且当M用量略大于2%时达到最大值;随着AS用量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度及弯曲模量都呈逐渐上升的趋势,无缺口冲击强度呈逐渐下降的趋势到,8%时趋于平缓。     

PE-C含量对PVC/ABS合金性能的影响

以回收的废弃电缆用软质聚氯乙烯(PVC)、新PVC和丙烯晴–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)为主要原料,以弹性体氯化聚乙烯(PE-C)为增容剂,通过熔融共混的方法制备了PVC/ABS合金,研究了PE-C含量对PVC/ABS合金相容性、力学性能和阻燃性能的影响。结果表明,PE-C的加入明显提高了PVC与ABS的相容性,合金只有一个玻璃化转变温度(Tg)。随着PE-C含量的增加,合金的Tg总体呈现升高趋势,在试样刻蚀断面的扫描电子显微镜(SEM)图片中可以明显看到,ABS在PVC基体中的分散更加均匀,粒径更小,在试样冲击断面的SEM图片中可以看到冲击断面出现"网丝"现象,韧性断裂特征明显,PVC/ABS合金的拉伸强度和弯曲强度呈现先升高后降低的趋势,悬臂梁缺口冲击强度和断裂伸长率不断升高,极限氧指数(LOI)和垂直燃烧等级呈下降趋势。当PE-C含量为8份时,PVC/ABS合金的综合性能最佳,拉伸强度为61.4MPa,弯曲强度为58.2MPa,断裂伸长率为45.3%,悬臂梁缺口冲击强度为10.3kJ/m2,LOI保持在28%以上,同时垂直燃烧等级可达到V–1级别。     

PVC／环氧树脂E51合金性能的研究

采用模压法制备了PVC/环氧树脂E51合金,研究了环氧树脂E51用量对合金力学性能及维卡软化温度的影响.结果表明:当环氧树脂E51用量为1～5份时,随着环氧树脂E51用量的增加,试样的缺口冲击强度、拉伸强度、断裂伸长率、维卡软化温度先增加后减小.当环氧树脂E51用量为3份时,试样的缺口冲击强度、拉伸强度、维卡软化温度出现最大值;当环氧树脂E51用量为4份时,试样的断裂伸长率出现最大值;当环氧树脂E51用量为5份时,试样的缺口冲击强度、拉伸强度、维卡软化温度虽有所降低,但仍比原始PVC试样(指未添加环氧树脂E51的试样)高,而试样的断裂伸长率则骤降,比原始PVC试样还低.在试验条件下,环氧树脂E51的最佳用量为3份.试样冲击断面SEM照片的分析结果与缺口冲击强度的测试结果相符.     

PVC膜专用料力学性能影响因素的探究

采用转矩流变仪、扫描电子显微镜、差示扫描量热仪和傅立叶变换红外光谱仪研究了聚氯乙烯(PVC)在不同加工温度和转速下的流变性能、塑化行为和结晶性能,探究了塑化效果、微纳层叠器数量对PVC力学性能的影响和PVC专用料吹塑成膜后的力学性能。结果表明,随着加工温度升高、转速增加,塑化时间缩短、凝胶化度增加,塑化行为进行越充分,而平衡扭矩随着加工温度升高而减小,随转速提高而增大;PVC结晶度随加工温度提高而增大,随转速增加而下降。在加工温度为185℃下,随着转速的提高,试样的断裂伸长率不断增大,而纵向、横向拉伸强度先增大后减小,且在转速为40 r/min时均达到最大值,分别为24.8 MPa和23.3 MPa,;在转速为40 r/min下,随着加工温度的提高,试样的断裂伸长率不断增大,而纵向、横向拉伸强度均先增大后减小,且在加工温度为185℃时均达到最大值,分别为24.6 MPa和22.6 MPa。PVC片材的密度和纵向拉伸强度与微纳层叠器数量成正比;与未加微纳层叠器相比,经过6节微纳层叠器后吹塑成膜的轴向拉伸强度提高13.5%,轴向断裂伸长率提高12.4%,轴向直角撕裂强度相应提高34.7%。     

聚烯烃弹性体增韧改性聚碳酸酯的研究

用四种聚烯烃弹性体对聚碳酸酯（PC）进行了增韧改性。探讨了不同种类和用量的增韧剂对聚合物共混物力学性能的影响。结果表明，EVA的加入使共混物韧性改善最明显，当其用量为15％时，材料的缺口冲击强度提高至38．7kJ／m^2，为纯PC的25倍，但材料的拉伸强度急剧下降。POE—g—MAH对PC的增韧效果仅次于EVA，但共混物的拉伸强度降低程度比EVA小，且共混物的断裂伸长率提高很多。其它两种共混体系PC／EAA、PC／LLDPE-g—MAH的性能介于EVA和POE—g—MAH之间。综合考虑材料的各种机械性能，添加20％的POE—g—MAH的PC共混物的性能较佳。     

PVC/稻壳复合材料力学性能研究及应用

研究了甲基丙烯酸甲酯(MMA)、硅烷偶联剂、弹性体及压力对聚氯乙烯(PVC)/稻壳复合材料力学性能的影响.结果表明,硅烷偶联剂、MMA表面改性剂均能有效改善PVC与稻壳间的界面相容性,其中硅烷偶联剂有利于提高材料的冲击性能,MMA则有利于提高材料的拉伸性能.经MMA改性后的稻壳加入(乙烯/辛烯)共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)、氯化聚乙烯(PE-C)后,复合材料的冲击性能提高更大.同时通过提高压力并采用硅烷偶联剂与PE-C组合,经锥形双螺杆挤出机成型可以得到性价比高的木塑复合材料.     

废聚氨酯改性聚氯乙烯的性能研究

对废聚氨酯（PU）改性聚氯乙烯（PVC）的性能进行了研究,探讨了废PU、热塑性聚氨酯（TPU）、轻质碳酸钙（CaCO3）和羟基磷酸钙[Ca5（PO4）3OH]对PVC力学性能和耐溶剂性能的影响.实验结果表明,废PU使软质PVC的强度下降,伸长率提高,TPU可以提高软质PVC的强度和伸长率;废PU在PVC中起到大分子增塑剂的作用,用废PU取代增塑剂DOP不但可以大幅度提高PVC的强度,同时还提高了冲击强度和断裂伸长率;轻质CaCO3使废PU/PVC复合材料的撕裂强度下降,Ca5（PO4）3OH却可以使材料的撕裂强度提高.     

POE对PET挤出吹膜性能的影响

以聚烯烃弹性体(POE)为增韧剂,马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)为相容剂,与扩链改性后的聚对苯二甲酸乙二酯(PET)共混后,加入单螺杆吹膜机中进行吹膜成型。研究了POE添加量对PET吹塑薄膜性能的影响。结果表明,随着POE添加量的增加,PET薄膜的断裂伸长率显著提高。当POE添加量为10%时,PET吹塑薄膜断裂伸长率提高至154.6%,得到柔韧性好、断裂伸长率高的PET吹塑薄膜。     

Polyamide-6/Poly(lactic acid) Blends Compatibilized by the Maleic Anhydride Grafted Polyethylene-Octene Elastomer

To evaluate the feasibility of a strategy to partially replace polyamide-6 (PA6) with poly(lactic acid) (PLA), the morphology, mechanical, and thermal properties of PA6/PLA blending systems were investigated. Polyethylene-octene elastomer (POE) and POE grafted with maleic anhydride (POE-g-MAH) are added to improve the impact strength and elongation at break of the blend. The results show that POE-g-MAH is an effective compatibilizer for PA6/PLA blending system. Compared with the morphology of PA6/PLA/POE, smaller particle size, more homogeneous distribution of domains and improved interfacial adhesion between matrix and domains were observed in the PA6/PLA/POE-g-MAH blending system.     

POE-g-MAH在木粉/PVC复合材料中的应用研究

在木粉/PVC共混体系中,POE-g-MAH的加入提高了复合材料的拉伸、冲击强度,改善了材料的外观及加工性能。通过SEM发现,POE-g-MAH的引入增强了木粉和PVC之间的界面黏接性。而CPE的加入与POE-g-MAH共同作用,进一步改善了体系的机械性能、加工性及外观。     

纳米CaCO3对阻燃型软质聚氯乙烯的增韧增强作用

通过氧指数(LOI)、剩炭率、烟密度等级(SDR)、冲击强度、拉伸强度和断裂伸长率等参数的测定,研究了氢氧化物和金属配合物复合阻燃体系对软质PVC阻燃、消烟性能和力学性能的影响;通过冲击强度、拉伸强度、断裂伸长率以及材料流变性能的测定对比研究了纳米级CaCO3和微米级CaCO3对阻燃型软质PVC的力学性能和加工性能的影响。结果表明:氢氧化物和金属配合物复合阻燃体系在提高软质PVC阻燃、消烟性能的同时会恶化材料的力学性能;纳米CaCO3能明显提高阻燃型软质PVC的冲击强度、拉伸强度和断裂伸长率,对材料具有明显的增韧、增强作用,同时对材料的流变性能及阻燃、消烟性能影响不大。     

PVC/ABS共混体系力学性能的研究

用冲击试验机、材料试验机和另外一些相关的仪器对PVC/ABS共混体系的力学性能进行了测试、研究,结果发现,PVC/ABS共混体系的性能是组分的函数。ABS的加入改善了PVC/ABS共混体系的力学性能,随着ABS的增加,体系的冲击强度和断裂伸长率明显地提高,而体系的拉伸强度、拉伸模量几乎是随ABS含量的增加而单调地下降。