4Cr9Si2阀门钢丝冷拔过程中脆断的失效分析

用扫描电镜 /能谱分析、X射线萃取相分析和Thermo -Calc热力学相计算等方法 ,分析了 4Cr9Si2阀门钢丝在冷拔过程中发生脆断的原因。结果表明 ,钢丝脆断是由于中间退火温度选择不合理 ,使 (Cr,Fe) 7C3 相大量析出造成的     

Fe－Cr－Al电热合金脆性断裂的研究

研究了０Ｃｒ２３Ａｌ６Ｙ合金电热体早期脆断与合金原始组织及成形工艺的关系。得出，电热体的脆断主要是由于异常粗大晶粒造成的。这种粗大晶粒则是由电热体弯曲成形时塑性变形部分接近临界变形度于工作的高温下发生聚合再结晶引起的。本文提出的可避免晶粒异常长大的加工成形工艺，并在电热体实际使用中证明是有效的。     

强力旋压的簿壁管件储存和使用安全性的断裂力学研究

<正> 一、引言 强力旋压产品由于加工过程中金属变形的不均匀,因而产生不均匀的残余应力分布。残余应力的存在必然对产品的性能产生影响。在实际产品中总难免存在一些缺陷(如裂纹、夹杂,折迭等)。这些存在于产品表层或内部的缺陷,在一定的外部条件下就会产生失稳扩展,最后导致低应力脆断。     

铜脆产生原因及防止措施

铜脆是锻件加热时缺陷之一。依据Cu的来源可以分成二类。一类是由加热炉内残留的铜或氧化铜在高温下渗入钢晶界中，另一类是高铜钢在锻造加热时由于铜富集在晶界上造成铜脆。本文介绍了具体工艺措施上来消除可能产生的铜脆。     

钢质药筒不等厚焊缝超声检测技术研究

针对钢质药筒不等厚焊缝缺陷提出了一种超声检测技术 ,利用正交超声探头组对焊缝进行扫描检测 ,可较好解决钢质药筒不等厚薄板焊缝缺陷的在线自动无损检测     

机械合金化和SPS工艺制备超细晶高锰钢

用机械合金化和放电等离子烧结(SPS)工艺制备名义成分为Fe-18Mn-0.6C的高锰钢,对其组织及力学性能进行分析。结果表明:SPS烧结制备的Fe-18Mn-0.6C块体为平均晶粒尺寸为1μm的超细晶单一奥氏体合金钢,晶粒内部存在较多的层错及退火孪晶,还分布着大量的纳米级弥散颗粒。Fe-18Mn-0.6C块体硬度为475HV、抗拉强度为925 MPa,较多的孔隙缺陷导致块体致密度低,仅为96.27%。孔隙与晶粒内部大尺寸颗粒在拉应力作用下易萌生裂纹发生撕裂,造成沿晶脆断,塑性较差。850℃/1 h的热处理能显著改善块体韧性,伸长率由4%升至13%,以脆断为主、韧断为辅的混合断裂模式。     

不等厚焊缝超声检测技术研究

文中针对不等厚焊缝缺陷提出了一种超专用检测技术，利用正交超声探头组对焊缝进行扫描检测，要较好解决钢质药筒不等厚薄板焊缝缺陷的在线自动无损检测。     

文摘

<正> 本文根据应力释放脆裂和断裂,研究了22NiMoCr37压力容器钢的焊缝模拟试样和焊件的粗晶粒结构。焊缝模拟试样在应力释放温度下产生的低蠕变断裂延伸率与细小的针状Mo_2C析出物有关。原始奥氏体晶界分布有球状Fe_3C析出物,并有硫、氮、锡、锑     

单位线能量对搅拌摩擦焊接头形貌的影响

采用铝箔作为标示材料,采用不同的焊接参数进行搅拌摩擦焊试验,并观察焊缝表面和横截面形貌。结果表明:焊缝的表面和横截面形貌与焊缝的温度场有关,在焊接压力一定下,焊核随着线能量即n/v比的增大而先增大后减小。当焊缝的线能量一定,焊核的形貌与温度场的梯度有关,焊接速度越小,温度梯度越小,参与塑性变形的金属越多,从而形成的焊核越大;而当焊接速度越快,焊缝金属与其周围的金属形成较大的温度梯度,使得焊缝周围的金属无法协同搅拌针附近的金属协同变形,同时由于受搅拌针的旋转剪切作用,导致焊缝内部组织出现疏松缺陷。     

卷扬机行星齿轮破碎原因分析

对卷扬机减速机中末级行星齿轮破碎进行的材料化学成分、金相组织、硬度测试及断件断口的宏观及微观的分析表明,行星齿轮的破碎是属于短时过载引起的一次性突然脆断。产生短时过载的原因是由于齿轮中滚柱显微组织不良,引起滚柱失效破裂,造成行星齿轮转动阻塞,从而引发行星齿轮的破碎。     

铝合金焊接及铸件补焊工艺

采用交流方波氩弧焊机对薄板铝合金的焊接工艺进行了研究,并通过分析铝合金焊接的工艺特性,探讨铝合金铸件缺陷常规补焊工艺和专用补焊工艺的特点,推荐在特殊条件下的几种专用补焊方法。选用合适的焊接规范参数,可以实现焊缝成形控制,并能获得较好的焊接质量。针对不同缺陷类型和缺陷位置,合理选择补焊工艺,可以更有效地提高补焊质量和补焊效率。     

2519-T87装甲板焊缝抗弹规律及抗应力腐蚀性能初探

以2519-T87板材为基材,采用MIG焊、电子束焊和搅拌摩擦焊焊接工艺焊接成平板对接结构,对其焊缝及热影响区进行抗弹和应力腐蚀性能研究。试验结果表明:在安全角测试条件下计算焊缝及热影响区的抗弹性能可以达到母材的80%以上,其中采用MIG焊和电子束焊的板材焊缝抗弹性能可达到母材的90%以上;C形环焊缝应力腐蚀性能好于母材,在温度±35℃,5%NaCl盐雾箱内连续喷雾760 h以上不开裂。     

不锈钢薄板高速高功率激光对接焊模拟分析

为了优化高速高功率激光焊的焊接工艺,需要准确预测焊接过程中温度场和应力场的变化;首先通过不锈钢薄板对接焊实验校核了组合热源模型,然后利用 Simufact Welding 软件对焊接材料的温度场和等效应力分布进行了数值模拟;结果表明：实验焊缝截面形状与仿真计算结果吻合良好;激光热源前半部分温度梯度较大,后半部分温度梯度小;焊接过程中热输入量越大,冷却后焊缝区域的残余应力越大;在金属熔化作用下,焊缝区域的等效应力先增加后减小再增加;在保证焊接性能的前提下,通过减小激光功率或增加焊接速度,可以减小焊接变形和出现裂纹的可能性。     

高温过热器管道开裂原因分析

某电厂用高温过热器管道,其端部与它管的对接采用焊接方式,使用约半个月后,在对接焊缝处发生开裂。借助光学显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)等手段对管道材质,裂纹形态及扩展方式,以及断口表面进行分析。结果表明:该电厂用高温过热器管道由于焊后热处理工艺不当,从而导致焊接残余应力存在,因此,管道在使用过程中会受到环境介质及使用温度的共同作用从而导致管道开裂。     

堆焊界面特征与裂纹形成之间的关系研究

运用扫描电子探针对三牙轮钻头牙掌堆焊界面特征和裂纹的特征进行了分析 ,并采用X -射线衍射仪测定了试件的残余应力。结果表明 ,堆焊层界面缺陷是造成裂纹形成的主要原因。堆焊层表面拉应力导致裂纹的进一步产生与扩展。建议在堆焊工艺和热处理工艺中采取措施尽可能减少应力     

稀土硅铁对16MnR钢在内蒙古天然碱苛化烧碱中腐蚀性能的影响

通过焊条药皮向 1 6Mn R钢焊缝中过渡稀土硅铁 ,观察了稀土含量对焊接接头金相组织的影响 ,用高温动态失重法研究了稀土硅铁对耐内蒙古天然碱苛化烧碱焊缝腐蚀性能的影响 ,用透射电子显微镜 (TEM)观察了焊缝特征区腐蚀形态和表面腐蚀附着物形貌 ,并简要分析了焊缝特征区的腐蚀机理。     

30CrMnSi钢激光焊接工艺研究

为减小薄板30CrMnSi钢的焊接变形,提高焊接效率,采用CO2激光对其进行了激光焊接工艺研究。采用激光显微镜、扫描电镜仪对微观组织进行了表征,采用显微硬度计、材料试验机等仪器对性能进行了测试。研究发现,激光焊接后的焊接接头分为焊缝区、热影响区、母材以及焊缝与热影响交界区和热影响与母材交界区5个部分。焊缝与热影响交界区显微硬度最高,母材显微硬度最低。焊接速度越快,焊缝的显微硬度越高,焊缝越窄。焊接速度越快焊接变形越小,激光功率4 kW、焊接速度8 m/min条件下,100 mm长度范围内的变形0.1 mm.激光焊接接头的抗拉强度高于母材110~170 MPa,母材为韧性断裂,断口呈典型的韧窝形态,热影响区发生脆性断裂,断口呈准解理断裂,随着焊接功率和速度的提高,热影响区的拉伸强度有降低的趋势。     

高强钢激光-电弧复合焊接接头力学性能研究

为弥补高强钢在传统焊接中低效、变形严重、焊缝强度低等问题,采用6 kW光纤激光器和熔化极活性气体保护电弧焊复合焊接6 mm厚度的30CrNiMo钢板,在相同焊接工艺下使用ER50-6和ER308两种焊丝,焊后对两种焊缝的组织形貌和力学性能进行研究。研究结果表明：ER50-6焊丝焊缝为细小的针状马氏体组织,而ER308焊丝焊缝为粗大的柱状晶奥氏体;两种焊丝焊缝的硬度面分布也出现较大区别,ER50-6焊丝焊缝沿熔合线出现低硬度分布,ER308焊丝焊缝则在焊缝中心下部出现低硬度集中,二者对应拉伸断裂位置分别在熔合线处和焊缝中心;通过能谱分析得知,ER308焊丝中高含量的Cr元素在焊缝上部集中,导致焊缝上部淬硬性增强,硬度大幅上升,韧性急剧下降,并最终导致焊缝力学性能的薄弱。因此,采用复合焊接搭配ER50-6焊丝,可实现对6 mm厚30CrNiMo钢板以1.0 m/min速度的高效无变形焊接,焊缝强度高达1 197 MPa.     

浅谈铜与钢异种材料的氩弧钎焊

利用扫描电镜研究了用硅青铜焊丝采用氩弧钎焊的方法焊接的铜与钢异种材料焊缝熔合区的形貌 ,并对其进行了元素面分布的分析。结果表明一方面铜基体与硅青铜焊丝进行熔焊 ;另一方面钢基体与硅青铜焊丝进行氩弧钎焊 ,铁以球状形式向焊缝中进行了大量的扩散 ,而铜向铁基母材中进行了少量的扩散 ,并形成了一条氩弧钎焊缝。作者认为该焊接方法可以很好地解决由于铁与铜的熔点、热导率、线胀系数差异较大 ,而使得钢与铜或铜合金焊接性较差的问题     

喷丸对2219铝合金TIG焊接残余应力的影响

用不同喷丸参数对2219-T8铝合金TIG焊接接头进行强化处理。用X射线衍射仪(XRD)、盲孔应力仪(MTS3000)检测试样喷丸前后残余应力场。结果表明:喷丸处理前,垂直于焊缝的横截面,纵向应力呈不规则"几"字型分布,表现为焊缝附近区域存在较大残余拉应力,远离焊缝的母材区接近零应力状态,随试样厚度增大,残余应力峰值增大;喷丸处理后,垂直于焊缝的横截面表面应力呈不规则"V"型分布,表现为焊缝附近区域产生较大残余压应力。在相同丸径情况下,玻璃丸较钢丸表面压应力更大。喷丸处理后,焊缝内部有限范围内压应力呈不规则"S"型分布。对相同材质弹丸,随弹丸直径增大,压应力层深度逐渐增大。在相同丸径下,钢丸较玻璃丸压应力层和峰值更大,且随钢丸直径增大,残余压应力峰值所在位置逐渐内移,其值逐渐增大。