高岭土的湿法球磨改性及其填充橡胶复合材料的力学性能

以湿法球磨改性高岭土、炭黑、白炭黑作为原材料,对天然橡胶、丁苯橡胶进行填充,制备了橡胶复合材料,主要考察了浆液浓度、改性剂类型、改性剂用量对高岭土粒度的影响,以及填料用量、填料类型、填料配合对橡胶复合材料力学性能的影响.结果表明:高岭土浆液浓度为20％,KH-Si69用量为2.8％时获得最小粒径的改性高岭土;高岭土填充橡胶与纯橡胶相比,其拉伸强度和撕裂强度有较大提高;高岭土的补强作用明显,跟白炭黑相当,与炭黑仍有一定差距;填料配合填充丁苯橡胶时,高岭土可部分替代炭黑、完全替代白炭黑,有效降低制品的生产成本.     

稻壳基硅胶疏水改性及其吸附油气性能研究

利用正交试验,对稻壳基硅胶(RHS)进行疏水改性处理,制得稻壳基疏水硅胶(RHHS),并评估其对油气的吸附性能。实验结果表明:RHS与马来酸酐、次亚磷酸钠的质量配合比为1∶1.2∶0.3,反应时间11h,反应温度100℃,制得的RHHS性能最佳,RHHS对正己烷静态吸附率为27.51%,吸水率为18.56%,动态吸附油气在50min穿透、190min达到饱和,对油气的饱和吸附率为25.76%。     

MWCNTs改性复合超疏水涂层及其耐化学性能

以低表面能聚甲基苯基硅氧烷共聚改性的环氧树脂为基体,纳米SiO2和多壁碳纳米管(MWCNTs)为填料,制备了具有耐化学介质特性的复合超疏水涂层.研究表明,有机硅共聚改性环氧树脂基体接触角为101°,具有良好的附着力和较高的硬度;复合涂层具有明显的类荷叶表面微-纳米二级结构;当MWCNTs的含量为3wt％时,涂层的接触角...     

淀粉疏水改性及其应用

传统变性淀粉只有单一的亲水性质,淀粉的疏水改性成为该领域的研究热点之一,介绍了国内外淀粉疏水改性的研究现状及存在的问题,认为淀粉疏水改性要重点解决低成本、环境友好制备高取代度的产物.     

乳液聚合法制备有机改性高岭土/聚苯胺复合材料及其性能研究

以十六烷基三甲基溴化铵为有机化改性试剂,对高岭土进行改性,再以苯胺为单体,十二烷基苯磺酸为掺杂剂与乳化剂,过硫酸铵为引发剂,采用乳液聚合法制备有机改性高岭土/聚苯胺复合材料。结果表明,利用四探针技术测试发现,随着有机改性高岭土掺量的增加,复合材料电导率逐渐下降;FT-IR分析证明采用乳液聚合法可实现高岭土有机化改性及其与聚苯胺原位复合;TGA分析结果表明,复合材料耐热性能随改性高岭土引入量的增加而逐渐增强,当掺量为50%(质量分数)时,聚苯胺的分解起始温度和失重最快温度分别提高了13℃和36℃;采用SEM分析证明二者复合成功;XRD分析说明改性高岭土与聚苯胺的复合仅通过物理吸附作用而未发生插层。     

膨润土的有机改性与球磨细小化及其助留性能研究

采用十八烷基三甲基溴化铵（STAB）对膨润土进行了有机改性并对改性膨润土球磨细小化。对制得的改性膨润土进行了扫描电镜（SEM）、傅里叶红外光谱（FT-IR）、X射线衍射（XRD）实验分析。结果表明,有机表面活性剂STAB已经进入膨润土的片层间,层间距由1.256nm增大到2.694nm;晶面间距增大的最佳实验条件为：STAB用量为40%,反应时间为4h,反应温度为75℃。通过对球磨后的改性膨润土进行SEM观察发现,球磨时间2h能使其颗粒基本达到亚微米至纳米级,粒度分布范围为100～500nm。对球磨改性膨润土与阳离子聚丙烯酰胺（CPAM）协同助留废旧瓦楞箱纸板（OCC）浆的研究发现,粒度较小、均匀性较好的球磨改性膨润土的助留效果优于CPAM/改性膨润土助留助滤体系。     

干湿球磨法制备石墨烯及其摩擦性能表征

利用可变速率比高能行星球磨机的不同转速及球磨时间,通过干湿球磨法成功制备了均匀的石墨烯。分别使用X射线粉末衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM),拉曼光谱仪以及透射电子显微镜(TEM)对其进行结构表征和分析。并将该石墨烯作为摩擦性能添加剂添加到基础油中,使用UMT-2型摩擦磨损试验机对其摩擦学性能进行测试,实验结果表明石墨烯作为添加剂具有良好的减摩抗磨性能。     

活性炭疏水改性及其油水分离性能EI北大核心

以十八烷基三氯硅烷(OTS)和十二烷酸(LA)为改性剂,采用液相浸渍和热处理相结合方式对废旧活性炭进行疏水改性和再生。将硅氧烷和饱和脂肪酸中的非极性有机长碳链通过化学键接枝在活性炭表面以提高其疏水性能,并经热再生恢复活性炭被堵塞的孔道。结果表明:再生疏水活性炭具有较高比表面积(834.75 m^(2)·g^(-1))、良好的疏水性能(水接触角为135°)和耐酸碱性能,活性炭改性后对水包油(甲苯)乳液的吸附分离效率由42.58%(未改性活性炭)提高至92.07%。再生疏水活性炭与尼龙有机滤膜组成的复合过滤膜对油(甲苯)包水乳液的纯化分离效率由51.76%(未改性活性炭)提高至91.44%,复合过滤膜经10次循环使用后分离效率仍高于91%。     

疏水改性高分子溶液性能的研究及进展

疏水改性水溶性高分子溶液性能和流变特性的研究对于疏水改性高分子的结构设计、表征以及溶液性能探索和应用具有重要意义.从浓度、疏水结构、电解质、表面活性剂、剪切和温度等方面综述了疏水改性高分子溶液性能的研究及进展.     

炭膜表面疏水改性及老化性能研究

采用溶胶凝胶法,以正硅酸乙酯(TEOS)和甲基三乙氧基硅烷(MTES)为混合硅源,合成疏水硅溶胶,将其浸渍涂覆在卷式炭膜上,经干燥、热处理制备了具有高疏水性能的疏水炭膜.考察了硅溶胶制备工艺和膜热处理工艺对所制备炭膜疏水性能的影响.采用水接触角测试仪、TG、FTIR、AFM、SEM和TEM等测试手段,对疏水炭膜的表面结构和疏水性能进行了表征.结果表明,通过硅溶胶表面改性,在炭膜表面引入了甲基化的二氧化硅的表面结构,提高了其疏水性能.硅溶胶的制备工艺对所制备疏水炭膜的表面化学结构、形貌及粗糙度有较大的影响.其中硅溶胶合成反应温度对提高膜表面疏水性能的影响最为显著;膜表面甲基基团含量对改善炭膜表面的疏水性能起到决定性作用.通过控制硅溶胶合成和膜的热处理工艺可以有效地调控疏水炭膜的表面疏水性能;在最佳条件下制备的疏水炭膜,其表面粗糙度为34.263nm;水接触角达到138°左右,表现出良好的疏水性能.气体渗透性能测试表明,炭膜疏水改性对炭膜的气体渗透性能影响较小,但明显地提高了炭膜的抗老化性能.     

高岭土的机械化学改性及其对聚乙烯的补强性能

采用机械研磨和表面改性的方法,制备了硅烷接枝高岭土粉体。利用粒度分析仪、红外光谱分析和沉降性能测试等进行表征。研究结果表明:机械研磨提高了硅烷与高岭土的反应活性,使其在液体石蜡中具有良好的分散稳定性,与直接改性高岭土相比,沉降体积由3.2mL提高到7.6mL。将高岭土原矿、直接改性高岭土和磨剥改性高岭土分别与聚乙烯熔融共混制备复合材料。研磨改性高岭土对聚乙烯具有良好的补强性能,并且在填充量为10份时达到最佳,材料的拉伸强度较纯聚乙烯提高了3.7MPa。     

氧化锑／高岭土复合阴燃微粉的球磨法制备及特性研究

用球磨法制备氧化锑／高岭土复合阻燃微粉,用热重（TG）、差示扫描量热法（DSC）对其阻燃特性进行了分析,激光光散射粒度分布仪分析了粒子的分布情况。结果表明,高岭土结构变化的超始温度降低,高岭土与氧化锑的化合反应在一个较窄的温度范围内进行。掺杂高岭土量大时,化合反应的活化能E变小,频率因子A变大,复合反应为0级反应。     

氧化锑/高岭土复合阻燃微粉的球磨法制备及特性研究

用球磨法制备氧化锑 /高岭土复合阻燃微粉 ,用热重 (TG)、差示扫描量热法 (DSC)对其阻燃特性进行了分析 ,激光光散射粒度分布仪分析了粒子的分布情况。结果表明 ,高岭土结构变化的起始温度降低 ,高岭土与氧化锑的化合反应在一个较窄的温度范围内进行。掺杂高岭土量大时 ,化合反应的活化能 E变小 ,频率因子 A变大 ,复合反应为 0级反应     

水玻璃法SiO_2气凝胶的制备及其疏水改性

以水玻璃为硅源,水为溶剂,采用冷冻干燥法制备了纳米多孔SiO_2气凝胶材料。采用三甲基氯硅烷(TMCS)和六甲基二硅胺烷(HMDS)进行疏水改性,以减少样品在使用过程中的收缩和坍塌。结果表明,TMCS疏水改性SiO2气凝胶的表观密度为0.1682g/cm3,比表面积为363m2/g,HMDS疏水改性SiO_2气凝胶的表观密度为0.2536g/cm3,比表面积为336m2/g。SEM测试结果表明,所得产品具有非晶纳米介孔结构。接触角测定分析表明,TMCS疏水改性SiO2气凝胶与水的接触角为149°,表现出良好的疏水性。     

煤系高岭土的表面改性及其应用

本文浅析高岭土的特征、改性作用、改性剂的构造与改性机理、应用等。     

新型改性聚乳酸及其亲/疏水性研究

合成了基于马来酸酐改性聚乳酸（MPLA）和丁二胺的新型改性聚乳酸（BM-PLA）,旨在提高聚乳酸的亲水性,克服乳酸和MPLA在降解过程中的酸性,并为进一步引入多肽和胶原等生物信号分子提供活性基团。通过红外光谱测定到了丁二胺已成功引入到MPLA中,利用接触角和吸水率评价了BMPLA的亲/疏水性变化,表明丁二胺改性所得BMPLA的亲水性相对于PDLLA和MPLA已大大改善,测定了材料在12周降解过程中的pH变化。表明丁二胺改性聚乳酸不表现酸致自加速降解特征,未出现pH陡降现象,已完全克服了聚乳酸和马来酸酐改性聚乳酸降解过程中的酸性,上述研究结果提示,丁二胺改性聚乳酸是一族新型的具有优良亲水性和良好降解行为的组织工程材料,预示着它可望具有优良的细胞亲和性,在组织工程中具有重要的应用潜力。