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采用内循环厌氧反应器(IC)处理去油脂含高挥发性脂肪酸(VFA)含量的餐厨废水,分析了启动阶段发生酸化的原因,酸化后采取措施重启反应器,考察了恢复期IC的运行情况。结果表明,温度骤降、负荷提升过快及餐厨废水特殊的水质导致出水COD从0.548 g/L快速上升到2.546 g/L,出水pH从6.52下降到4.82,出水VFA的浓度从2.5 mmol/L陡升到11.2 mmol/L。通过清水冲洗,补充碱度和微量金属以及降低进水负荷的方式重启酸化的反应器,经过35 d的恢复期,COD去除率逐渐回升到90%左右,但仍低于酸化前的水平。所以厌氧反应器启动时,应密切监测反应器的出水COD、pH及VFA含量,以免发生酸化。 相似文献
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IC反应器处理洁霉素废水的启动研究 总被引:3,自引:1,他引:2
研究IC反应器处理洁霉素废水的启动特性及处理效果。废水COD的质量浓度为1.9~12.3g/L,BOD5的质量浓度为0.8~5.2g/L,pH值为5.2~6.5,启动研究6个月后,反应器出水COD浓度和pH值没有明显变化,反应器运行十分稳定,启动完成。结果表明,IC反应器处理洁霉素废水COD去除率达到75%左右,出水挥发酸(VFA)的质量浓度在200mg/L以下,pH值保持在6.5~7.5,反应器内部形成具有一定机械强度、沉降性能良好、粒径为1~3mm的颗粒污泥。 相似文献
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通过分析某公司IC厌氧反应器处理效率下降沼气中甲烷含量偏低的原因,提出通过增加厌氧出水的循环量、降低沼气柜配重、补充厌氧颗粒污泥等方法改善厌氧去除效率,增加沼气中甲烷含量,从而提高厌氧系统的运行效率。 相似文献
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高温厌氧EGSB反应器处理木薯酒精废水的启动与运行 总被引:1,自引:0,他引:1
试验在高温(55℃)条件下用EGSB厌氧反应器处理木薯酒精废水.以中温厌氧颗粒污泥为接种污泥,通过改变进水COD浓度调节进水容积负荷,出水COD去除率可稳定在80%以上,pH在7.4左右,出水碱度范围为2800~4000 mg·L-1;沼气成分中CH4含量约为55%~61%,平均每kg COD的沼气产生量为0.256m3;对干燥木薯酒糟基质进行元素组成分析,推导出模拟分子式为C3.75H9O2.625N0.15S0.025,估算出沼气中理CH4含量为58.09%.出水pH随着系统COD去除率的变化而波动,可以通过系统pH的变化来判断厌氧EGSB反应器的运行效果. 相似文献
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厌氧氨氧化污泥启动EGSB反应器研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过厌氧膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器接种低温(4℃左右)下存放18个月的厌氧氨氧化污泥,处理模拟废水,研究如何用长时间低温保存后的厌氧氨氧化污泥启动反应器。在温度(34±1)℃、进水pH为7.40~7.64、DO的质量浓度控制在0.10 mg/L以下成功启动反应器。运行110 d后,进水TN负荷最高可达2.3 kg/(m.3d),NH4+-N、NO2--N去除率分别为90.93%、99.76%,出水pH明显高于进水,平均达到7.99;第135天在反应器中发现有红色厌氧颗粒污泥形成;经扫描电子显微镜观察,第165天厌氧颗粒污泥布满球状菌。 相似文献
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采用两级吹脱加一级吸收工艺处理氨氮废水,对系统水质要求,工艺流程,主要控制参数,长时间运行数据,运行成本进行全流程分析。实际运行表明,进水氨氮小于2 000 mg/L,气液比1 800~2 300,进水pH值10.8~11.3,氨氮吸收pH值1.8~2.1。出水氨氮10~25 mg/L,去除率大于98%,达到出水氨氮要求。通过长时间运行数据及成本分析确定该运行成本22~30元/t,有效降低酸碱用量。出水硫酸铵可通过进一步处理后资源化,实现废水有效处置及副产资源化利用。 相似文献
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针对制浆造纸废水厌氧处理启动时间长,运行效果较差的问题,采用处理酿酒废水厌氧颗粒污泥接种UASB,开展了为期90 d处理黄竹制浆造纸废水的工艺研究。结果表明,历时24 d UASB启动成功,此时,CODCr去除率、出水VFA的质量浓度、产气量分别为58%、178.0 mg/L、4 L/d。UASB处理该废水的最佳条件为:进水CODCr的质量浓度为3 700 mg/L,pH值为7.5,HRT为8 h,有机负荷小于12 kg[CODCr]/(m3·d),反应器运行温度为35℃。在该条件下运行7 d,出水CODCr的平均质量浓度为1 328 mg/L,CODCr平均去除率为64%,出水VFA的平均质量浓度约为187.1 mg/L,出水pH值约为8.2,平均产气量约为14 L/d。UASB具有良好的耐冲击负荷能力和恢复能力,在承受22 kg[CODCr]/(m3·d)的有机负荷冲击5 d后反应器仍可在4 d内恢复正常运行。 相似文献
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EGSB处理高浓度有机废水的启动与微生物相 总被引:1,自引:0,他引:1
以葡萄糖配制水样为处理对象,研究了接种颗粒污泥的EGSB(厌氧颗粒污泥膨胀床)反应器处理高浓度有机废水的运行规律。经过大约5个月的运行,结果表明:中温条件(30±1)℃下,当进水COD的质量浓度为8000~12000mg/L时,进水COD容积负荷可达42.3kg[COD]/(m3·d),COD去除率可达85%;当COD容积负荷小于9.8kg[COD]/(m3·d)时,进水pH值对于EGSB没有大的影响;超过此值时,应添加碱调节进水的pH值,以避免反应器的酸化;有机容积负荷小于14.3kg[COD]/(m3·d)时,甲烷短杆菌占优势,高于此值时,甲烷八叠球菌占优势。 相似文献
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试验对3组生产性IC反应器的启动过程进行了研究。这3组生产性IC反应器在进水COD平均浓度约15700mg/L时,出水COD去除率均达到95%以上,都能够完成启动过程。采用颗粒污泥接种的IC反应器启动时间为136d;采用絮状污泥接种的IC反应器启动时间为187d。当絮状污泥分批次欠量投入IC反应器时,部分种泥因失去活性而使得IC未能达到设计负荷。 相似文献
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UBF反应器在抗生素废水处理工程中的应用 总被引:8,自引:0,他引:8
采用水解酸化-UBF-CASS工艺处理高浓度抗生素废水。重点介绍了UBF反应器的结构、颗粒污泥的培养、以及日常运行控制。工程运行表明在进水ρ(CODCr)为7381mg/L条件下,出水ρ(CODCr)为268mg/L,处理水质达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)生物制药行业二类,处理成本为1.3元/m3。 相似文献
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内循环式厌氧反应器常温下启动过程试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
为在常温启动运行条件下,探索简便、实用,可靠的内循环式厌氧反应器(IC)颗粒污泥的培养途径,缩短IC反应器启动时间,以葡萄糖模拟废水作为IC进水,逐渐增大进水有机物含量和流量,研究了启动过程的运行参数、影响因素及颗粒污泥的形成效果.结果表明,IC在70d内完成启动,在30d的时间内可实现了污泥的颗粒化.启动试验结束时颗粒污泥直径多在1~3mm,部分粒径能够迭到4~5mm.因此,通过调整运行条件可以实现IC在较短时问内完成启动和实现污泥的颗粒化,并且IC对污水中有机物有明显的去除效果. 相似文献
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浸没式厌氧膜生物反应器处理乳品有机废水的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用浸没式厌氧膜生物反应器(SABMR)处理乳品有机废水,通过研究不同水力停留时间(HRT)对处理效果的影响确定了最佳的HRT为2 d。并在最佳的HRT条件下,研究微生物和SAMBR对COD_(Cr)和BOD_5的去除效果、反应器内和出水的pH和VFA浓度的变化、沼气的产量、运行前后污泥粒径的变化、膜污染的原因和膜通量的恢复措施及效果。结果表明:在进水COD_(Cr)浓度不超过2 500 mg/L,微生物和SAMBR对COD_(Cr)的去除率分别达到38.6%和80.2%以上;进水BOD_5浓度不超过1 500 mg/L时,微生物和SAMBR对BOD_5的去除率分别达到79.2%和96.6%以上;反应器内和出水pH分别稳定在7.0和7.3左右;反应器内和出水VFA浓度分别稳定在500 mg/L和200 mg/L以下;甲烷气的产量与被除去COD_(Cr)成线形关系,被除去COD_(Cr)量增加,甲烷气的产量相应的增加,甲烷气的体积占总沼气体积的60%左右;系统运行49d后污泥出现明显颗粒化;膜污染主要是由膜表面吸附的有机物和胶体物质以及无机盐在膜表面的结垢作用引起的,物理清洗和化学清洗对膜通量的恢复分别达到60%和85%左右。 相似文献
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利用内循环好氧反应器处理模拟的含硫废水,以颗粒活性炭为载体,探讨影响反应器效果的主要因素,寻求合理的运行参数。本反应器的研究表明,对于不同负荷的硫化物浓度,总存在一个最佳曝气量,使反应器的处理效率达到92%以上;HRT减小、进水硫化物浓度增加会导致硫化物的去除率降低;增加曝气量会提高反应器的去处能力;进水pH值在7.5~8.5变化时对处理效果没有明显的影响;尾气中硫化物的吹脱率与出水硫化物的浓度是正相关的,另外与进水pH值有一定关系;当出水呈乳白色浑浊状时,反应器的处理效果最好。 相似文献