随车起重机的多级同步水平伸缩支腿

正支腿是随车起重机主要部件,其最大伸出长度决定了起重的稳定性能。随车起重机伸缩支腿一般为单级,为提高大吨位随车起重机起重幅度和起重稳定性,一些生产厂家采用了多级水平伸缩式支腿。本文介绍我公司1种最大伸出长度为3.94m的多级同步水平伸缩支腿。1.整体结构随车起重机多级同步水平伸缩支腿由支腿伸缩缸1、支腿缩回绳2、支腿伸出半滑轮3、支腿伸出绳     

通用桥式起重机主梁T形钢的焊接工艺

<正>承制某厂家一台工作级别A8的双梁桥式起重机,根据现场实际考察桥式起重机运行时满载工作时间较长,对起重机结构件的焊缝质量要求较高。经研究,该项目采用偏轨结构形式主梁箱体,小车轨道下口采用T形结构作为小车轨道承载单元。1基本结构如图1所示,主梁箱体由主梁盖板、T形钢、主腹板、副腹板、下盖板、大筋板及角钢等组成。主梁盖板、T形钢焊接形成整体作为上盖板,T形钢上安装有小车轨道,作为承载单元。主腹板与T     

随车起重机伸缩支腿的结构优化设计

通过对随车起重机的伸缩支腿进行分析,比较结构类型的优缺点,选用H式液压式非翻转支腿进行结构设计,充分考虑焊接变形和安装误差的影响,对整体结构进行进一步的优化和设计,增强随车起重机工作时的稳定性和可靠性。     

校板滚轮

我公司为一家起重机制造企业,轨道式集装箱门式起重机为发展的主打产品。该类型起重机的主梁腹板宽度超过3m,长度超过50m,因此主梁腹板必须采用多块钢板拼接。当腹板采用对接焊缝焊接时,焊缝周围会产生很大的焊接变形,为简单解决既宽又长钢板的焊接变形,笔者设计了如附图所的示简易滚轮,能够很好地用于校平变形钢板。     

桥式起重机主梁的制造工艺

桥式起重机的主梁通常用箱形梁。参看图1,组装时先将上盖板1平置在地上,在横向左右两侧放置腹板2,在腹板2与上盖板1之间焊接焊缝4、5、6、7,并将腹板2与长加劲板10和短加劲板11焊接。再将下盖板3放置在腹板2上,在左右两外侧焊接焊缝8和     

超大吨位起重机支腿制造过程中焊接裂纹产生原因分析及预防控制

本文对某大型起重机支腿制造过程中焊缝裂纹进行分析并制定焊接裂纹的预防控制措施,提升产品质量及可靠性。从低合金高强度钢母材的焊接性,焊接裂纹的分类及产生原因,预热温度,层间温度,焊接应力等方面分析支腿制造过程中焊缝开裂的原因,结合制造过程中超大吨位起重机支腿厚板焊接的操作方法,探索低合金高强钢厚板焊接过程中焊接裂纹的预防控制措施。     

折臂式随车起重机六边形吊臂结构的发展

折臂式随车起重机吊臂型式大多是六边形的.国内早期较常见的这种六边形吊臂的结构型式有4焊缝结构和2焊缝结构,这两种结构必须分别由4条焊缝和2条焊缝进行结构连接.随着随车起重机的发展,近几年出现了一种较新型的1条焊缝的六边形吊臂结构.对这几种结构型式吊臂的特点进行了分析和介绍.     

吊臂筒体的翻转工装

汽车起重机是我厂的主要产品,起重机筒体是箱形结构,重500kg,腹板与盖板间的4条角焊缝需要焊接。为使焊缝成形美观和便于焊工施焊,焊接过程中需翻转筒体。 为解决车间现有起重设备难以满足施焊要求的难题,我们自行设计制作了箱形筒体的翻转工装(见图)。使用时在筒体两端各加一个翻转工装,上压板     

桥式箱形起重机主梁的焊接研究

5～100t桥式起重机主梁一般采用箱形结构,由腹板、上盖板、下盖板和筋板组成(见图1)。材质为20钢或25钢,根据起重吨位的不同,腹板厚度为6～12mm,盖板厚度为10～50mm。要求焊后上拱度为1/1000,     

重载板梁结构弱翼缘贴角焊缝的可行性研究

重载桥式起重机板焊接主梁翼缘与腹板间焊缝受力复杂,对该焊缝进行合理设计是结构承载安全的关键之一。对于800 t桥式起重机主梁翼缘板厚51 mm、腹板厚16 mm时其间焊缝采用比国内标准推荐值小很多的8 mm单边贴脚焊缝的情况,通过用有限元子模型方法分析了焊缝应力分布,得到了较精确应力分析结果。子模型分析通过了壳-壳子模型验证整体模型网格疏密的精度。通过对壳-体子模型加接触分析,对焊缝进行了网格加密精确分析,验证了较厚翼缘板和较薄腹板焊接时采用更小焊脚尺寸角焊缝的可行性。该分析结论可以引导相似条件时设置弱单边贴角焊缝,以减少焊接量降低制造成本。     

起重机箱形梁结构型式改进与焊接工艺性

一般箱形梁均由上、下盖板和腹板等组成，其常规焊接工艺是在腹板与上盖板的连接处均进行双面角焊接（见图１）。这样处于ａ、ｄ、ｅ、ｆ位置的４条角焊缝的焊接工艺性比较好，用手工或自动焊接均能进行；而ｂ、ｃ处两条角焊缝的施焊就很困难了。工人须在箱形梁内腔中进行施焊，非常困难，说明这两条角焊缝的焊接工艺性较差。特别是焊接高而窄的箱形梁的上面两条角焊缝时就更加困难了，即使工人能进入较大的箱形梁内腔中进行焊接，其工作环境也相当恶劣，焊接质量很难保证。因此在有些起重机的箱形梁中取消了图１中的ｂ、ｃ两条角焊缝，这样…     

叉车门架焊接变形的控制

某型大吨位叉车门架结构如图1所示,其主要由腹板、左翼板、右翼板拼焊成槽型。左翼板采用单面坡口焊接,右翼板采用双面坡口焊接,如图2所示。对该门架的技术要求如下:左、右翼板平行度需控制在1.5mm以内;左、右翼板与腹板的夹角为90°,偏差需控制在0.5°以内;腹板和翼板的平面度需控制在1mm以内。     

铸造起重机主梁腹板裂纹分析与疲劳寿命研究

针对某炼钢厂连铸车间铸造起重机主梁主腹板和横隔板的焊接部位出现的开裂现象,对主梁上盖板、腹板与隔板连接的主焊缝进行超声波无损探伤检测裂纹形态与分布情况,根据起重机实际工作条件和出现裂纹部位的受力状况,结合对危险部位的应力水平以动态应力的现场测试分析结构的力学性能和裂纹产生的原因,分析表明腹板产生裂纹部位抗疲劳强度不足。依据铸造起重机在一个工作循环下的应力信号,应用名义应立法结合Miner线性损伤累计理论计算铸测点部位的疲劳寿命,通过对危险部位疲劳寿命相对准确的估算,为设备的日常维护提供参考。     

起重机箱形主梁腹板的波浪变形

本文论述起重机箱形主梁腹板波浪变形的产生原因及危害,并分析了产生腹板波浪变形的主要因素,如材料本身固有的波浪变形,焊接内应力,焊接筋板与腹板焊缝角变形和焊接规范的影响等。为减小腹板波浪变形,提出了采取板材预处理,板件固定焊接,对焊接腹板采用X坡口,增加板件厚度和腹板中部增加焊接工艺扁钢等方法。     

欧式天车主梁焊接工艺分析

正1.概述我公司作为国内大型起重设备的专业制作厂家,有着生产大型起重设备的设计及加工能力。但由于欧式起重机与传统的起重设备在结构上有着本质的区别:传统的起重机主梁比较宽,主梁上腹板与盖板的焊接是采用内外两侧清根焊透工艺方法,工人可进入主梁内侧进行焊接;而欧式起重机主梁宽度较窄,工人无法在主梁的内侧对主梁腹板与盖板进行焊接;同时由于欧式起重机与传统起重机的主梁与端梁的连接方式也有所不同,欧式起重机     

大吨位起重机履带梁焊接变形的控制

徐工生产的650 t履带式起重机履带梁（见图1）为空间板焊接成封闭箱形与单腹板混合结构,与车架采用动力销轴连接,承受整机的自重和作业载荷,因此要求履带梁结构要具有足够的刚度和强度,主体结构采用Q550高强钢板制做。     

桥式起重机结构的随机有限元分析

1　前言桥式起重机主梁有箱形、桁架式、空腹副桁架式等结构形式。在载荷作用下 ,其应力分布和失效形式较复杂。如箱形或空腹副桁架式主梁 ,可能在下翼缘板及其纵向或横向焊缝发生裂纹 ;也可能在横隔板下部与腹板焊接处发生裂纹 ,并由裂纹扩展导致结构断裂。而用传统的材料力学     

宝钢改造工程用起重机的特点

宝钢集团上海第一钢铁公司在不锈钢及炭钢轧板卷技术改造工程中选用了太原重型机械集团公司制造的冶金起重机 15台。其中 2 80 / 80t大型铸造起重机 6台 ,2 10 / 60t铸造起重机 1台 ,12 5 / 5 0 / 10+10t、 10 0 / 30t铸造起重机各 2台 ,65t +65t加料起重机 1台以及 3台 30t和 75t特殊起重机。1　起重机的结构特点铸造起重机的结构部分由 4梁 4轨及双小车结构组成 ,主、副小车会在各自的轨道上运行 ,且副小车在主小车下面通过。 桥架的主副梁采用偏轨宽翼缘箱形结构 ,腹板与上盖板对接 ,下端与腹板开双面坡口进行对接。对接焊缝进行 2 0 %…     

基于ADAMS的折臂式随车起重机受力计算

大吨位折臂式随车起重机变幅机构是由2个六连杆机构组成（见图1）,在大吨位折臂式随车起重机的开发设计过程中,需要根据随车起重机的最大起重力矩计算这2个六连杆机构中各连杆的受力,从而确定随车起重机液压系统的系统压力、动臂液压缸和吊臂液压缸缸径、额定起重量、     

法兰盘焊接变形的控制

为了节省材料、简化制造工艺,大型机械设备广泛采用焊接方法制作法兰盘。法兰盘的结构虽然简单,但焊接工艺不合适时,由于焊缝的横向收缩,容易引起法兰盘产生角变形(见图1),