非晶Pd—Cu—Si合金的流变行为

在连续温条件下，测量了非晶Ｐｄ－Ｃｕ－Ｓｉ合金的应变速率和粘度随温度的变化曲线，在玻璃转变和晶化温区分别观测到伴随玻璃转变和晶化过程的粘度极小值，研究了升温速率对粘度极小值的影响，用结构转变的界晶模型解释了非晶Ｐｄ－Ｃｕ－Ｓｉ合金的粘滞行为。     

液—固温区A356合金剪切速率阶梯变化的瞬态流变行为

采用自制的流变装置进行瞬态流变实验，研究了A356合金剪切速率阶梯变化对液-固温区不同初生α相形态瞬态流变行为的影响，初始剪切速率为367.3s^-1，剪切速率阶梯变化值分别为：50.2,83.7,118.6,141.8和195.3s^-1，结果表明，剪切速率由较低值向初始值阶梯变化时，剪切应力首先出现瞬时峰值。并且随着剪切过程的进行剪切应力逐渐降低至稳定态，对实验结果进行曲线拟合，得出剪切应力与时间的瞬态流变经验方程式：T-Ts=T△p^e^-kt，以及方程参数与半固态合金初生α相形态和剪切速率的关系。     

对半固态合金流变性能模型的讨论

通过对铸造合金流性能参数随温度的上升而减小的机理分析，对半固态合金流变性能的六元件模型提出了商讨的意见。     

Al—Cu—Mg—Ag合金热变形本构方程模型

在Gleeble-1500热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了Al-Cu-Mg-Ag合金在变形温度为300～500 ℃、应变速率为0.01～10.00 s-1条件下的流变变形行为,建立了Al-Cu-Mg-Ag合金热变形本构方程.结果表明,流变应力随温度的降低、应变速率的提高而增大,在应变速率小于10.00 s-1的条件下,流变应力随应变增加而迅速增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;在应变速率为10.00 s-1,温度大于300 ℃的条件下,应力达到峰值后逐渐下降,并出现锯齿波动现象,表明合金发生了局部动态再结晶;Al-Cu-Mg-Ag合金高温变形时的流变行为可用Zener-Hollomon参数来描述,其变形激活能为160.08 kJ/mol.     

半固态合金流变行为研究进展

论述了半固态合金流变行为的研究方法,指出同轴双筒测试方法更加适合于半固态合金.归纳分析认为,半固态合金流变行为的主要特征是:当固相分数一定时,在等温稳态条件下,表观粘度随剪切速率的增大和冷却速率的降低而下降,即呈假塑性特征;而在等温动态流变条件下,其流变行为则属于胀流型.描述其流变行为的流变模型普遍以五元件机械模型形象地表示.     

液固温区不同初生α相形态A356合金的流变行为

对传统的静态剪切流变实验方法进行了改进 ,研究了不同初生α相形态半固态A35 6合金的流变规律。通过对实验结果进行分析 ,提出用 6个特征参数描述半固态A35 6合金的静态剪切流变特征 :加载瞬时切变γ1,卸载瞬时恢复切变γ2 ,加载过程总切变γ3 ,卸载稳定状态下的切变γ4 ,加载时间t1及卸载稳定时间t2 。采用回归分析得到流变参数与切变应力、初生α相组织以及固相体积分数之间的关系 ,为系统评定半固态A35 6合金的流变行为提供了实验依据     

液固温区不同初生a相形态A356合金的流变行为

对传统的静态剪切流变实验方法进行了改进，研究了不同初生a相形态半固态A356合金的流变规律。通过对实验结果进行分析，提出用6个特征参数描述半固态A356合金的静态剪切流变特征：加载瞬时工变γ1，卸载瞬时切变γ2，加载过程总切变γ3，卸载稳定状态切变γ4，加载时间t1及卸载稳定时间t2。采和回归分析得到流变参数与切变应力、初生a相组织以及固相体积分数之间的关系，为系统评定半固态A356合金的流变行为提供了实验依据。     

剪切速率增稠半固态合金浆料的流变力学模型

半固态合金浆料的本质特性依靠宏观因素。这些因素控制着材料的流变行为。它们又可转化为内变量和外变量,内变量包括固相颗粒的团块化程度、流体粘度、颗粒尺寸、颗粒形貌和颗粒尺寸的分析,外变量包括和剪切速度。在原来的简单模型上,根据半固态合金浆料的不同特性,得出不同条件下的新模型。     

铜合金的流变性能

在自行研制的高温合金流变性能测试装置上，进行了固液共存区铜合金流变性能的研究。测试了合金在不变应力作用下不同温度时的应变－时间曲线，据此曲线建立了铜合金在液固共存态的流变性能模型和本构方程，分析了凝固过程中温度变化时铜合金流变性能与质点间作用力及合金结构的改变之间的关系。     

考虑应变因素的2099合金高温流变行为模型

采用等温热压缩试验研究2099合金在变形温度300～500℃、应变速率0．001～10s-1条件下的热变形行为。为了准确地表征流变行为,采用摩擦与温度修正后的实验数据构建本构模型。结果表明,温度和应变速率对合金热变形行为的影响可用包含Arrhenius关系的z参数来表征。此外,通过计算不同应变量下的材料常数（a、n、Q和A）考虑了应变对本构模型的影响。利用统计分析对比了由本构模型获得的预测曲线与试验修正曲线,二者显示了很好的吻合,这表明所构建的本构模型能够很好地预测2099合金的热变形流变行为。     

半固态合金流变铸造的研究进展

总结了30余年来半固态合金流变铸造的研究和应用现状。介绍了传统机械搅拌式流变铸造工艺，由于其所制备的半固态合金浆料保存、输送麻烦，至今没有进入实际应用；评述了射室制备浆料式流变铸造工艺技术，其生产的压铸件经T6处理，力学性能与挤压铸件相当，但伸长率提高很多；介绍单、双螺旋流变射铸工艺，其特点是利用液态合金原料生产成本低，铸件气孔率低，但其所需设备和生产工艺还处在优化阶段；重点介绍了低过热度倾斜板浇注式流变铸造、低过热度浇注和弱机械搅拌式流变铸造的工艺特点和核心思想；分析了半固态合金流变铸造的发展前景。     

新型铜基弹性Cu—Ni—Al系合金

介绍了新型沉淀硬化型铜基弹性合金Ｃｕ－Ｎｉ－Ａｌ系合金的成分，组织，性能及应用前景。     

Mg-Zn-Zr-Y合金高温塑性变形本构模型及流变行为预测

采用Gleeble热力模拟试验机对Mg-Zn-Zr-Y合金进行了高温压缩变形实验,分析了合金在变形温度为573~723K、应变速率为0.001~1 s-1范围内的流变行为。结果表明,热变形条件对流变特征和流变应力影响显著,流变曲线呈现"饱和非线性"和"正偏态分布"2种特征,应力水平随着变形温度的降低和应变速率的增大而提高。基于Arrhenius和Zener-Holloman方程,线性拟合确定了合金的表观变形激活能(Q=152.307 k J·mol~(-1))和应力指数(n=5.521)等参数,建立了描述塑性流变行为的本构方程。结果显示,该本构模型数值计算出的流变应力理论值与实验结果的吻合程度依赖于热变形条件的取值范围,与"饱和非线性"稳态流变特征的塑性变形行为基本吻合;而与加工硬化突出的"正偏态分布"流变行为存在一定偏差,引起理论峰值应变前移,但峰值应力水平仍基本符合。表明该本构模型在Mg-Zn-Zr-Y合金中表现出较好的实用性,尤其适用描述高变形温度(623 K)和低应变速率(0.01 s~(–1))下稳态塑性变形行为。     

铸钢流变性能的实验研究

本文在行研制的高熔点合金流变性能测试装置上，进行了液态及固液共存区的流变性能的实验研究，测试了合金的各温度下的γ－ｔ曲线，据此建立了合金在液态及固液共存区的流变性能机械模型及本构方程，分析了铸钢流变性能与凝固过程中结构质点间作用力的内在联系。     

固态Cu—Al合金中Al活度的测定

用固体电解质电池在1000℃下研究了固态Cu-Al二元系中Al的活度,Al的摩尔分数为0.0234到0.327。     

Al—Si合金的区晶共生区及组织形成规律

本文利用定向凝固、金相、电子显微技术及Ｘ射线择优取向分析等手段对Ａｌ－Ｓｉ合金的组织形态、相结晶特性等与凝固条件的依赖关系进行了研究并定量获得了低温度梯度下（Ｇ＝４５℃／ｃｍ）Ａｌ－Ｓｉ合金的共晶共生区，实验表明：Ａｌ－Ｓｉ合金的共晶共生区形态十分复杂，随凝固速度的提高，共生区变得狭窄并向富Ｓｉ方向倾斜，共生区的复杂性相关于合金组织对凝固条件的敏感性，而形貌的多样性取决于共晶相本身的结晶学特。当存     

Al—Li单晶体锯齿流变的形态特征

研究了Ａｌ－Ｌｉ单晶体在不同温度和应变速率范围内产生的锯齿流变及其形态特征。开始产生锯齿流变的临界应升高先减小再增加。锯齿的频率和应力变化幅度受温度和应变速率的影响，但不随应变单调变化。     

Al—Li单晶体锯齿流变的产生机制

不同时效状态下Ａｌ－Ｌｉ单晶体应变速率敏感性的变化不同。单个锯齿的应力幅度随应变的增加不规则变化,和锯齿的经历时间无关;锯齿的应力幅度和经历时间在峰值时效状态主要分布在较小值的范围内。这些变化可以用切割δ’粒子产生锯齿流变解释。     

考虑应变因素的2099合金高温流变行为模型（英文）

采用等温热压缩试验研究2099合金在变形温度300~500°C、应变速率0.001~10 s-1条件下的热变形行为。为了准确地表征流变行为,采用摩擦与温度修正后的实验数据构建本构模型。结果表明,温度和应变速率对合金热变形行为的影响可用包含Arrhenius关系的Z参数来表征。此外,通过计算不同应变量下的材料常数(α、n、Q和A)考虑了应变对本构模型的影响。利用统计分析对比了由本构模型获得的预测曲线与试验修正曲线,二者显示了很好的吻合,这表明所构建的本构模型能够很好地预测2099合金的热变形流变行为。