几种阴离子对A3钢在NaHCO3+NaCl溶液中亚稳态孔蚀行为的影响

 用动电位极化法研究了CO2-3、NO-2、SO2-4、MoO2-4和PO3-45种阴离子对A3钢在0.5 mol/L NaHCO3+0.05 mol/L NaCl溶液中的亚稳态孔蚀行为.5种离子使A3钢的孔蚀电位Eb和亚稳孔蚀出现电位Em均不同程度地正移，说明这5种离子既抑制稳定孔蚀的发生，也抑制亚稳孔蚀的发生.在5种离子中，NO-2抑制亚稳孔蚀形核的能力最强.5种离子对稳定孔蚀与亚稳孔蚀形核与生长有大致相同的作用.       

用开尔文探针研究Al-Mg-Si合金在MgCl_2液滴下的腐蚀行为

采用开尔文探针研究了相对湿度(RH)为75%和33%时,Al-0.63Mg-0.28 Si合金在原始浓度0.05～0.3 mol/L、体积6μL的MgCl_2液滴作用下的腐蚀行为。由于液滴水分蒸发,在合金表面形成直径约2.9～3.2mm的MgCl_2薄液膜。当开路电位基线在基本维持稳定(-0.3～-0.5 V_(vs SCE))的基础上重复出现电位突降而后立即回复的电位噪声时,对应于亚稳孔蚀的不断形成与钝化,合金表面生成直径小于3μm的亚稳孔蚀。当开路电位缓慢下降至-0.7～-0.8 V左右并维持稳定时,对应于合金表面丝状腐蚀的形成与生长。在RH=33%气氛中,合金表面只发生亚稳孔蚀。在RH=75%气氛中,当初始浓度0.3 mol/L和0.2 mol/L时,24 h内合金主要发生亚稳孔蚀;当浓度下降至0.1 mol/L时,合金表面发生稳定腐蚀(丝状腐蚀),且丝状腐蚀发生在液滴边缘并向外扩展;当浓度进一步下降至0.05 mol/L时,发生稳定腐蚀的几率下降,24 h内主要发生亚稳孔蚀。气氛湿度降低,单位时间内亚稳孔蚀数目降低;而相同气氛湿度条件下,随原始MgCl_2液滴浓度降低,单位时间内亚稳孔蚀数目增加。     

几种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响

用恒电位和动电位极化法研究了PO4^3-,CrO4^2-,SO4^2-和NO3^-4种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响。4种阴离子均抑制亚稳态小孔的形核速率和生长速率，其中PO4^2-离子作用最强，CrO4^2-离子次之，SO4^2-和NO3^-离子作用较弱。亚稳态孔蚀开始出现的电位Em和稳定孔蚀电位Ep均随离子浓度的对数增大而直线升高。讨论了不同离子的作用机制。     

NO_2~-及其浓度对混凝土模拟孔隙液中碳钢早期孔蚀的作用

应用动电位极化、Mott-Schottky曲线测试和XPS测试等方法研究了含0.05 mol/L Cl-,p H值为11的混凝土模拟孔隙液中常用缓蚀剂亚硝酸盐对Q235碳钢小孔腐蚀早期行为的影响。结果显示,NO2-对稳定孔蚀和亚稳态孔蚀均有很好的抑制作用,亚稳态孔蚀电位和稳定孔蚀电位均随着NO2-浓度的增加而增大,且影响趋势接近。NO2-浓度较低时,对孔蚀的抑制作用很明显,超过0.03 mol/L后抑制作用变化不大。这是因为,NO2-浓度增大,钝化膜中更多的Fe2+被氧化为Fe3+,膜中的氧空位缺陷浓度降低,因此小孔的形核受到抑制。     

含S阴离子对低碳钢孔蚀的影响

用电化学极化法研究了SO2-4,SO2- 3,S2O2-3,CNS-和S2- 5种含S阴离子对低碳钢在0.1 mol/L NaNO2 +005 mol/L NaCl溶液中的孔蚀行为的影响.CNS-,SO2-3,SO2-4和S 2O2-3离子促进碳钢孔蚀形核,影响大小顺序为S2O2-3＞SO2- 4＞SO2-3＞CNS-;S2-离子则抑制孔蚀形核.S2-,S2O2- 3和SO2-3离子促进小孔生长;而SO2-4抑制小孔生长.CNS-离子对 小孔生长的作用不明显.将各种含S阴离子对孔蚀形核和生长影响作用的大小进行了比较, 并讨论了作用机制.     

粗糙度在316L不锈钢小孔初期生长过程中的作用

通过分析不同粗糙度下的316L不锈钢在0.01 mol/L Na Cl溶液中小孔腐蚀早期的电流波动,研究了粗糙度与不锈钢亚稳态孔蚀电位Em和稳定孔蚀电位Eb之间的关系,以及粗糙度(Ra)对亚稳态小孔生长机制的影响。结果表明,Em和Eb均随Ra的对数的增大而线性下降;Ra增大,亚稳孔的平均形核率和平均寿命增大,生长速率变化不大,但是同样的生长速率下粗糙表面的亚稳孔具有更强的可持续生长能力,加之高的形核频率导致强的腐蚀累积效应促进了亚稳态小孔向稳定孔的转变。     

表面粗糙度对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响

用恒电位和动电位下的电流-时间记录法研究了表面粗糙度 对316不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响.结果表明,表面粗糙度增大使亚稳孔的形核数明显增 加,亚稳孔电流峰值也有所增大,亚稳孔生长速度则略有下降.提出了一个表征表面沟槽“ 开放度”的参量w/d,w/d值越大则表面越平坦,亚稳态小孔越难于形核.一定的电位和溶 液条件下存在一个临界w/d值,只有w/d值低于此临界值的表面才能形成亚稳态小孔.随w/d 值增大,亚稳态孔蚀电位Em和稳定孔蚀电位Ep都逐渐正移.用w/d值定性解 释了表面粗糙度与亚稳态小孔形核速率、峰值电流和生长速度之间的关系.     

PO43-对304不锈钢在氯离子水溶液中小孔腐蚀形核过程的影响

利用动电位循环扫描的方法研究了PO₄^3-对304不锈钢亚稳态孔蚀及稳定孔蚀形核与生长阶段的影响。随着PO₄^3-浓度的增大,亚稳态孔蚀电位E_m和稳定孔蚀电位E_b值均增大,即PO₄^3-浓度的增大,抑制了亚稳态孔蚀和稳定孔蚀的形核。PO₄^3-增加导致亚稳态孔蚀的平均生长速度和电流峰值降低,从而增大了亚稳态孔蚀转化为稳定孔蚀的难度,抑制了稳定孔蚀形核。但PO₄^3-增加导致孔蚀再钝化电位E_p降低,使充分发展的稳定蚀孔更难于再钝化,其原因可能是磷酸盐膜在小孔孔口的沉淀会促进蚀孔生长的稳定性。     

钨酸根离子对304不锈钢亚稳态与稳态孔蚀形核与生长的影响

利用动电位回扫的方法研究了钨酸根离子(WO_4~(2-))对304不锈钢亚稳态孔蚀及稳定孔蚀的形核与生长阶段的影响。随着WO_4~(2-)浓度的增大,304不锈钢亚稳态孔蚀电位Em和稳定孔蚀电位Eb值均升高,即WO_4~(2-)浓度的增大,抑制了亚稳态孔蚀和稳定孔蚀的形核。WO_4~(2-)浓度增加导致亚稳态孔蚀的平均生长速度和电流峰值降低,从而降低了亚稳态孔蚀转化为稳定孔蚀的可能性,抑制了稳定孔蚀形核。WO_4~(2-)增加导致孔蚀回扫过程中的最大电流密度增大,再钝化电位Ep降低,即导致生长的稳定蚀孔更难于再钝化,其原因可能是钨酸盐膜在小孔孔口的沉淀会促进蚀孔生长的稳定性。     

在NaHCO3-NaCl体系中阴离子对低碳钢点蚀的抑制作用

采用动电位和恒电位技术研究了低碳钢在NaHCO3-N aCl体系中的点蚀电位和再钝化电位的分布以及5种阴离子对它们的影响.结果表明,点蚀电 位和再钝化电位均服从正态分布;在5种阴离子中,NO-2和MoO2-4能够抑制点 蚀的发生和发展,而SO2-4、NO-3在低浓度时降低点蚀电位和再钝化电位,促 进点蚀的发生,在高浓度时能够破坏自钝化;Cr2O2-7能显著抑制点蚀的发生, 然而点蚀一旦产生后它却能加速点蚀的发展.     

X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的孔蚀电化学行为研究

研究了X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的亚稳态与稳态孔蚀的电化学行为特征.发现Cl-浓度对X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的孔蚀保护电位影响不大,而PO3-4对X70钢有较强的孔蚀抑制作用,增加PO3-4浓度,能够有效提高X70钢的孔蚀保护电位.提高缓冲溶液的pH值能够抑制X70钢小孔的形核和生长.X70钢亚稳态小孔形核主要受到铝氧夹杂物的影响,且随着电位的升高,电流波动频率先升后降,而峰值电流则趋于增大.X70钢在磷酸盐缓冲溶液中形成的钝化膜在钝化区内阻抗基本不受电位的影响.     

几种阴离子对亚稳态孔蚀行为的影响

用恒电位下的电流－时间记录法研究了Ｃｌ＾－、ＳＯ４＾２－、ＰＯ４＾３－、ＣｒＯ４＾２－离子对非晶态合金亚稳态孔蚀的形核速度、生长速度和再钝化速度的影响。亚稳小孔再钝化过程中电流和时间的关系为：Ｉｍａｘ－Ｉ＝Ｒ（ｔ－ｔｍａｘ）,其中再钝化速度参数Ｒ大致服从对数正态分布,提高Ｃｌ＾－浓度明显加快亚稳态小孔的形核和生长速度,并导致亚稳小孔平均尺寸增大。ＳＯ４＾２－、ＰＯ４＾３－和ＣｒＯ４＾２－既能阻碍亚     

在NaHCO_3-NaCl体系中阴离子对低碳钢点蚀的抑制作用

采用动电位和恒电位技术研究了低碳钢在NaHCO3 -NaCl体系中的点蚀电位和再钝化电位的分布以及 5种阴离子对它们的影响 .结果表明 ,点蚀电位和再钝化电位均服从正态分布 ;在 5种阴离子中 ,NO-2 和MoO2 -4 能够抑制点蚀的发生和发展 ,而SO2 -4 、NO-3 在低浓度时降低点蚀电位和再钝化电位 ,促进点蚀的发生 ,在高浓度时能够破坏自钝化 ;Cr2 O2 -7能显著抑制点蚀的发生 ,然而点蚀一旦产生后它却能加速点蚀的发展     

在NaHCO3-NaCI体系中阴离子对低碳钢点蚀的抑制作用

采用动电位和恒电位技术研究了低碳钢在NaHCO3-NaCl体系中的点蚀电位和再钝化电位的分布以及5种阴离子对它们的影响.结果表明,点蚀电位和再钝化电位均服从正态分布;在5种阴离子中,NO2-和MoO2-4能够抑制点蚀的发生和发展,而SO2-4、NO-3在低浓度时降低点蚀电位和再钝化电位,促进点蚀的发生,在高浓度时能够破坏自钝化;Cr2O2-7能显著抑制点蚀的发生,然而点蚀一旦产生后它却能加速点蚀的发展.     

衣康酸介质中Cl^—和NO3^—对不锈钢点蚀电位的影响

利用动电位法测定３１６Ｌ奥氏体不锈钢和Ｒ１双相不锈钢在Ｃ５Ｈ６Ｏ４－Ｃｌ＾－－ＮＯ３＾－水溶液体系中的阳极极化曲线和点蚀电位,探讨了衣康酸（Ｃ５Ｈ６Ｏ４）介质中Ｃｌ＾－和ＮＯ３＾－对点蚀的影响。结果表明：（１）Ｃｌ＾－浓度［Ｃｌ＾－］的提高导致不锈钢点蚀电位Ｅｂ降低,其关系为Ｅｂ＝ａ－ｂｌｇ［Ｃｌ＾－］。同样条件下,Ｒ１不锈钢的点蚀电位比３１６Ｌ不锈钢高３００￣４００ｍＶ;（２）在含Ｃｌ＾－的衣康     

利用随机方法研究纳米化对纯锌点蚀行为的影响

选择柠檬酸型镀液,用脉冲电镀法成功制备纳米锌镀层;并用电化学法和随机法等研究纳米化对纯锌点蚀行为的影响.结果表明：纳米锌和铸态锌的点蚀击破电位均服从正态分布;纳米化增加了纯锌点蚀击破电位对电位扫描速度的敏感性,使纯锌的点蚀产生类型由B1（parallel）型转为B2（series）型,并能抑制纯锌的点蚀生长.     

临界点蚀电位的测定及应用

<正> 一、问题的提出通常以点蚀电位值的高低来相对评价材质抗点蚀的性能。然而对于一个确定的实际钝态体系,点蚀电位不足以判断该体系是否会产生点蚀。因为测取点蚀电位时,试样都处于阳极极化状态下。然而,在阳极极化电位下会产生点蚀,并不意味着自腐蚀状态下必定发生点蚀。对于实际应用来说,判定自腐蚀条件下是否会发生点蚀往往比相对评价材质的抗点性能更为重要。如果测得实际体系的临界点蚀电位((?)_(cb)),并测定或计算出其极限自腐蚀电位((?)_(LC)),那么将两者加以比较就能够判断该体系是否会发生点蚀,即(?)≤(?)_(cb)时发生点蚀,而(?)_(LC)>(?)_(cb)时有可能发生点蚀。